Вентиляция промышленного здания

 

Таблица 10 – Расчет системы  аспирации

№ уч 

Оборудование 

Марка станка 

L

 

м3/ч 

l,

 

м 

d,

 

мм 

v,

 

м/с 

 

 

ξ 

Pд,

 

Па 

 

∆Руч

 

1 

2 

3 

4 

5 

6 

7 

8 

9 

10 

11 

12 

13

 

1 

Полировальный станок 

3А852 

1800 

1,5 

225 

13 

0,073 

0,11 

0,25 

101 

0,36 

36,4

 

2 

Полировальный станок 

3А852 

1800 

1,8 

225 

13 

0,073 

0,13 

0,25 

101 

0,36 

38,2

 

Невязка

 

3 

магистраль  

3600 

4,0 

315 

13 

0,05 

0,4 

0,25 

101 

0,65 

65,7

 

4 

Сверлильный станок 

НС12А 

300 

4,5 

110 

12 

0,177 

0,765 

0,5 

86,4 

1,265 

109,2

 

Невязка

 

5 

магистраль  

3900 

4,0 

315 

14 

0,05 

0,2 

- 

118 

0,2 

23

 

6 

Полировальный станок 

3А852 

1800 

1,5 

225 

13 

0,073 

0,11 

0,25 

101 

0,36 

36,4

 

7 

Полировальный станок 

3А852 

1800 

1,8 

225 

13 

0,073 

0,13 

0,25 

101 

0,36 

38,2

 

Невязка

 

8 

магистраль  

3600 

4,0 

315 

13 

0,05 

0,4 

0,25 

101 

0,65 

65,7

 

9 

Сверлильный станок 

НС12А 

300 

4,5 

110 

12 

0,177 

0,765 

0,5 

86,4 

1,265 

109,2

 

10 

магистраль  

3900 

3,0 

315 

14 

0,05 

0,15 

- 

118 

0,15 

17,7

 

Невязка

 

11 

магистраль  

7800 

2 

450 

14 

0,033 

0,066 

1,6 

118 

1,666 

196,6

 

N уч. 4,5,11 ∑ 

328,2

 

 

 

 Требуемое давлен

 

 

 

 

 Требуемая подача

 

 

 

 

 Выбираем вентилятор

 

 Вентилятор радиальный  Ц4-70-6,3 (исполнение 1).

 

 Обозначение А 6,3.095-1

 

Ny=5,5 кВт

 

 η=0,83

 

V=35,8 м/с

 

nв= 950 об/мин

 

Dном=95

 

 Двигатель типа 4A90LA6

 

 Мощность 1,5 кВт

 

nв=930 об/мин

 

 Масса вентилятора  (с двигателем) 177 кг.

 

6 Подбор оборудования  для системы П1

 

6.1 Подбор жалюзийных решеток

 

1. Принимаем скорость  в живом сечении решёток узла  воздухозабора от 4 до 6 м/с.

 

2. Определяем площадь  живого сечения узла воздухозабора

 

 

 

 где L – расход воздуха  в приточной установке, м3/ч;

 

υ – скорость в живом  сечении, м/с.

 

3. Определяем количество  решёток

 

 

 

 Принимаем 17 решёток  СТД 5289.

 

4. Определяем действительную  скорость в живом сечении

 

 

 

 Данная скорость попадает  в диапазон допустимых.

 

 

 

5. Рассчитываем среднее  сопротивление в живом сечении  решётки

 

 

 

 где ξ – коэффициент  местного сопротивления решётки,  равен 1,2.

 

ρ – плотность наружного  воздуха, кг/м3.

 

 

 

 

 

ФАКЕЛЬНЫЙ ВЫБРОС

 

 Воздух, загрязненный  вредными газами, парами и аэрозолями, даже при удалении его местными  отсосами, как правило, не очищается  перед выбросом его наружу. Во  избежание загрязнения воздушного  бассейна вблизи предприятия  удаляемый вентиляцией воздух  обычно отводят в возможно  более высокие слои атмосферы. 

 

 Отведение извлекаемого  из помещений воздуха в верхние  слои атмосферы особенно существенно  при значительном удельном весе  удаляемых вредностей, которые, охлаждаясь  снаружи, имеют тенденцию опускаться. Этой тенденции в немалой мере  способствуют применяемые еще  до сих пор зонты над выхлопными  вентиляционными трубами. Загрязненность  вредными газами приземных слоев  атмосферы промышленной площадки (именно эти слои нас интересуют) возрастает при безветрии, а  также во время дождя, снегопада,  тумана и изморози.

 

 Рели на предприятии  имеется высокая труба (60—100 м)  и если возможно принять вентиляционные  выхлопы в эту трубу, то удаление  загрязненного воздуха в верхние  слои разрешается просто. Но большей  частью это невозможно. Устройство  же для каждой вентиляционной  системы отводящих труб высотой  хотя бы 40—60 м вряд ли реально,  ибо количество выхлопов па  современных предприятиях достигает  нескольких сотен.

 

 Удаление загрязненного  воздуха в верхние слои атмосферы  наиболее просто осуществляется  с помощью так называемого  факельного выброса. 

 

 Факельный выброс основан  на свойстве выходящей из насадки  струи — ее дальнобойности. Конструктивное  оформление факельного выброса  несложно. Вместо обычного зонта  выхлопная труба снабжается плавным  конфузором и заканчивается цилиндрическим  насадком. За счет уменьшения  сечения скорость выхода воздуха  соответственно повышается, что  позволяет создать дальнобойную  струю. В частном случае при  короткой и прямой выхлопной  трубе сужения можно не делать. Тогда вся труба будет иметь  диаметр, необходимый для создания  факела.

 

 Потеря давления па  факельный выброс складывается  из динамического давления на  выходе и из потери давления  в конфузоре. 

 

 Кроме основного преимущества  — отвода вредностей в более  высокие слои атмосферы, факельный  выброс обладает и иными положительными  свойствами. Он компактен благодаря  отсутствию громоздкого зонта  и может иметь большую высоту  над кровлей благодаря отсутствию  громоздкого зонта и может  быть выведен на большую высоту  над кровлей (благодаря меньшему  весу и меньшей «парусности»).

 

 Применяя факельный  выброс, возможно выводить устье  насадка на значительную (предельную) высоту над кровлей - до 20 м.  Труба такой высоты благодаря  отсутствию парусности и относительно  небольшому весу легко устанавливается  на железобетонной кровле и  крепится двумя комплектами растяжек.

 

 Применение факельного  выброса возможно не только  в промышленной вентиляции, но  и при вентиляции непромышленных  зданий. Иначе говоря, рекомендуется  вовсе отказаться от зонтов  над выхлопными шахтами. 

 

 В вентиляционной технике  всегда оперируют со среднечасовыми  величинами. К этому можно прибегнуть  и при расчете факельных выбросов, принимая во внимание не максимальную  скорость «пульсирующего» ветра,  а какую-то среднюю. Для большинства  местностей максимальная скорость  «пульсирующего» ветра может  быть принята равной 5 м/сек. Следовательно,  средняя расчетная скорость будет  равна 2,5 м/сек. Такую скорость  и рекомендуется принимать при  расчете вентиляционных факельных  выбросов.

 

 Высота подъема вредностей  над устьем насадка не является  чисто геометрической величиной.  Это величина условная, учитывающая  не только фактическое возвышение  струи, но и значительное снижение  концентрации вредностей в струе  за счет ее размыва. Следовательно,  если учитывать полное количество вредностей, выносимое наружу данным выхлопом (г/ч), вполне логично принимать значение высоты большим, чем ее действительная геометрическая величина.

 

 И, наконец, последнее  соображение, которое следует  учитывать при расчете факельного  выброса. Опыты показывают, что  самая высокая концентрация вредностей  в размытой струе находится  не на оси, а как раз там,  где наблюдаются наиболее устойчивые  токи, т. е. на ее поверхности  со стороны набегающего потока. Значит, если говорить о части  размытой струи, приближающейся  к горизонтальному положению,  то наибольшая концентрации вредностей  окажется на верхней границе  факела. А это, в свою очередь,  увеличивает величину, так как  даже чисто геометрически это  высота не до оси струп (как  считают некоторые исследователи), а до верхней ее границы.

 

 При сильном ветре,  имеющем скорость порядка 10—15 м/сек, факела как такового  не образуется и не приходится  говорить о каком-то ощутимом  подъеме струи над устьем насадка.  По при таком ветре струя  настолько размывается, что концентрации  вредностей уменьшаются в сотни  раз. Таким образом, факельный  выброс эффективен и при сильном  ветре.

 

 Список использованных  источников

 

 

 СНиП 2.04.05-91*. Отопление,  вентиляция и кондиционирование. - М.: Стройиздат, 1996.

 

 

 СНиП 2.01.01-82 Строительная  климатология и геофизика. - М.: Стройиздат, 1983.

 

 

 Ерёмкин А.И. Тепловой  режим зданий

 

 

 Кононова В.П. Отопление  и вентиляция цехов пластмасс:  Учебное пособие. – Пенза: ПГАСА, 1999. – 67с.

 

 

 Внутренние санитарно-технические  устройства. Ч.З. Вентиляция и  кондиционирование воздуха. Кн. 1,2 / Богословский В.Н., Пирумов А.И., Посохин В.Н. и др. /Под ред.  Павлова Н.Н. и Шиллера Ю.И., - 4-е изд.; перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1992.

 

 

 Волков О.Д. Проектирование  вентиляции промышленного здания. - Харьков: Высшая школа, 1989.

 

 

 Сазонов Э.В. Вентиляция  общественных зданий: Учебное пособие. - Воронеж: Издательство ВГУ, 1991. - 188 с.

 

 

 Внутренние санитарно-технические  устройства. Ч.2. Вентиляция и кондиционирование  воздуха. / Богословский В.Н., Шепелев  И.А., Эльтерман В.М. и др. /Под  ред. Староверова И.Г. Изд. 3-е.  В 2-х ч. - М.: Стройиздат, 1978.

 

 

 Торговников Б.М. Проектирование  промышленной вентиляции. – Киев: Издательство «Будiвельник», 1983