Защита населенного пункта от затопления

W_ф = 10 ∙ 149 = 1490 (кН)

 

 

 

Где, f – коэффициент трения (f = 0,4);

Е – сдвигающая сила.

, кН

 

Е = · 10 ·  

G

= g · S, кН

 

Где, S_с - площадь фигуры находящейся выше депрессионной кривой в теле дамбы обвалования (S_с = 55,8);

γ – удельный вес грунта (γ = 19 кН/м³).

 

G = 19 ∙ (35,5 + 20,3) = 1060,2 (кН)

 

G

= · S , кН

 

Где, S - площадь фигуры находящейся ниже депрессионной кривой в теле дамбы обвалования (S_взв = 42,9 м²);

γ_взв – удельный вес взвешенного грунта (g =10 кН/м³).

 

G =10 ∙ 42,9 = 429 (кН)

 

 

 

Условие выполняется             ≥ 1,15, следовательно данное сооружение является устойчивым, и принятие дополнительных мер не требуется.

7. Определение волнового воздействия на откосную часть сооружения

Расчёт  выполняется в соответствии со СНиПом 2. 06. 04-82 «Нагрузки и воздействия  на ГТС, волновые, ледовые и от судов».

1. Определение длины  разгона волны.

 

 

Где, ;

- коэффициент кинематической  вязкости ( м/с);

максимальная скорость ветра ( м/с).

При наличии  плана участка с обоями береговыми бровками фактическая длина разгона определяется снятием с плана местности с учетом масштаба L_w = 100 метров.

 

2. Определение высоты волны от ветрового нагона

∆

α,

Где, - коэффициент, принимаемый по таблице СНиПа 2. 06. 04-82  стр. 29 (k_w = 2,9∙10^-6);   

d – максимальная глубина;

α – угол между направлением скорости ветра  и фронтальной частью дамбы.

 

 

3. Построение эпюры волнового  воздействия на верховой откос  дамбы обвалования.

Максимальное  расчетное волновое давление вычисляется  по формуле:

P_max = 1,34∙γ_в·∆h_set, кПа

P_max = 1,34 ∙ 10 ∙ 0,0005 = 0,0067  (кПа)

  

                                               Р_в = 0,5· γ_в ∆h_set , кПа

 

P_в = 0,5 ∙ 10 ∙ 0,0005 = 0,0025 (кПа)

     

Ордината  z точки приложения максимальной расчетного волнового давления P_max определяется по формуле:

z₁ = -∆h_set, м

z₁ = - 0,0005 м

 

Ордината  z_в, точки приложения Р_в :

z_в = 1,5 · ∆h_{set, м}

z_в = 1,5 ∙ 0,0005 ∙ = 0,0009 (м)

 

4. Определение крупности  фракции из условия устойчивости  откоса.

G =

Где, γ_к – удельный вес камня (γ_к=22 кНм³).

λ_в – длина волны:

λ_в=

Где, Т – средняя глубина (Т = );

λ_в =

G = = 0,0002

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Заключение 

 

В данном курсовом пректе дамба обвалования разрабатывается с целью защиты населенного пункта от затопления, с учетом высоты подъема паводковых вод высота дамбы равна 8 метров. Данная дамба принадлежит третьему классу капитальности. Общий объем грунта требуемый на возведение дамбы составляет 2828095,45 м³.

Дамба обвалования  суффозионна устойчива, но депрессионная кривая расположена близко к основанию дамбы, поэтому в целях экономии ресурсов необходимо уменьшит толщину экрана. Основание дамбы также суффозионно устойчиво, так как выполняется условие У_к ≤ [У] (0,08 0,29).

Данное  гидротехническое сооружение является устойчивым, так как выполняется  условие устойчивости сооружения по схеме плоского сдвига n ≥ [n] (     > 1,15), следовательно принятие дополнительных мер не требуется.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Список  использованной литературы

 

1. Пивон Ю.И. Методические указания по выполнению курсовой работы, НГАВТ, 2007;
2. Пивон Ю.И. Конспект лекций по дисциплине АСР, НГАВТ, 2007;
3. Гришин М.М. Гидротехнические сооружения,1979;
4. Чугаев Р.Р. Гидротехнические сооружения, 1978;
5. Справочник по гидротехнике, 1955;
6. Киселев Н.С. Справочник по гидротехническим расчетам, 1961;
7. Железняков Г.В., Ибад-Заде Ю.А., Иванов П.Л. «Гидротехнические сооружения (справочник проектировщика)», М.:Стройиздат, 1983;
8. СНиП 2.06.04-82 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)», М.:Стройиздат, 1983.