Разработка режимов прокатки листовой стали

Висновок: повне зусилля прокатки у всіх проходах не перевищують розрахованих допустимих значень для кліті «ДУО».

 

2.5 Режим обтиснень в кліті «Кварто»

 

Визначаємо  обтиснення по проходах :

 

 

  - прогладжування з підривом.

 

Знаходимо коефіцієнти висотної деформації і довжину розкату по проходах на кліті КВАРТО:

 

1-й прохід :

;

 

2-й прохід :

.

 

Далі  розрахунок ведемо аналогічно. Результати розрахунку зводимо в таблицю  2.4.

 

Таблиця 2.4 Режим обтиснень на кліті «Кварто»

№	Режим обтиснень
	Н, мм	Δh, мм	В, мм	µ	L, мм
0	16		2104		3565
1	11	5	2104	1,45	5170
2	7	4	2104	1,57	8117
3	5	2	2104	1,4	11364

Продовження табл. 2.4

4	4	1	2104	1,25	14205
5	4	Прогладжування з підривом 0,5 мм	2104	1,0	14205

 

2.6 Визначення допустимого зусилля прокатки в валках кліті «Кварто»

 

Опорний вал на вигин розраховуємо в двох поперечних перетинах, в місці переходу шийки в бочку і в середній частині бочки:

 

                               ,                                          (2.27)

 

де а – відстань між опорами валу,

 – допустиме напруження матеріалу валка на згинання , з урахуванням запасу  міцності , для стальних валків приймаємо = 160 кгс/мм² ,

 D - мінімальний діаметр валку,

довжина бочки валка ,

 

 

Максимально допустиме зусилля на шийку опорного валу:

 

                                   ,                            (2.28)

 

де  – довжина шийки опорного валу,

  - діаметр  шийки опорного валу .

  .

 

Приймаємо максимально допустиме зусилля

Розрахунок  робочого валу на кручення шийки в  привідному кінці:

 

                                                                                             (2.29)

 

де – максимальний крутячий момент ,

  - діаметр  шийки робочого валу .

 

                               

                                   

                                                                         (2.30)

 

Для чавунних валів при твердості по Шору 59:

 

 

З урахуванням  п'ятикратного запасу міцності:

 

                              

                      (2.31)

 

 – шийка валу працюватиме нормально. Результати розрахунків приведені в таблиці 2.5

 

Таблиця 2.5 Енергосилові параметри прокатки в кліті «Кварто»

№ проходу	Висота задавємої смуги, h,, мм	Середня висота, Нср, мм	Середня ширина, Вср, мм	Обтиснення, Δh, мм	Довжина осередку деформації, ld, мм	Середній ступінь деформації, ε, %	Температура по проходах, ТºС	Межа плинності, σТ, Н/мм2	Показник m=ld/Нср	Коефіцієнт напруженого стану, nσ	Показник n=Bcp/Нср	Середній питомий тиск, Рср, Н/мм2	Повне зусилля прокатки, Р, МН
1	16	13,5	2104	5	40,8	31,3	1040	128,09	3,02	1,51	155,9	221,7	19,02
2	11	9	2104	4	36,5	36,4	1030	140,27	4,05	1,76	233,8	284,4	21,82
3	7	6	2104	2	25,8	28,6	1015	142,97	4,30	1,82	350,7	300,0	16,28
4	5	4,5	2104	1	18,2	20,0	990	145,12	4,05	1,76	467,6	294,2	11,29
5	4	4	2104	0	0,0	0,0	945	0,00	0,00	0	0,0	0,0	0,00

 

ВИСНОВОК

 

 

В курсовому  проекті виконані : описання технології та устаткування, фабрикація сляба, розрахунки режимів обтиснень в чорновій та чистовій клітях.

Виконані  перевірки по енергосиловим параметрам прокатки. Перевірки показали, що розрахункові зусилля та моменти прокатки по проходам не перевищують допустимих значень.

Розроблену  технологію прокатки листа можна  використати в дипломному проектуванні та на виробництві.

 

 

 

СПИСОК ВИКОРИСТАНИХ ДЖЕРЕЛ

 

 

1. Технологическая  инструкция. Производство толстолистовой  стали на стане 2250. ТИ 229-ПГЛ-034-40-2004. Алчевск, 2004 г.

2. А.А. Будакова, Ю.В.Коновалов, К.Н. Тканич и др. Профилировка валков листовых станов:. - К:. Техника, 1986 - 190 с.

3. Литовченко Н.В. Станы и технологии прокатки листовой стали. М.: «Металлургия», 1979, 272 с.

4. Риднер З.А., Козин Н.П. Методические указания по расчету режимов обжатий и энергосиловых параметров при прокатке толстых листов в курсовых и дипломных работах. ДГМИ. Алчевск. 1997.

5. Королев  A.A. Конструкция и расчет машин  и механизмов прокатных станов : М. «Металлургия» 1984 г.