Автор работы: Пользователь скрыл имя, 28 Мая 2013 в 19:54, курсовая работа
Цель данной работы состоит в проектировании, в рамках действующих СНиП, фундаментов водонапорной башни, расположенного рядом с откосом, удовлетворяющих условиям допустимых для сооружения деформаций, прочности и долговечности сооружения и его фундаментов. Работа включает в себя расчет двух видов фундаментов (фундамент мелкого заложения и свайный фундамент), с последующим выбором одного из вариантов по технико-экономическим показателям.
1 Цель работы 3
2 Исходные данные 3
3 Проектирование фундаментов мелкого заложения 3
3.1 Определение глубины заложения фундамента 3
3.2 Сбор нагрузок 4
3.3 Предварительное определение размеров и площади подошвы фундамента 5
3.4 Определение осадок фундаментов 8
3.5 Проверка устойчивости фундамента 10
4 Проектирование свайных фундаментов 13
4.1 Выбор типа и размеров свай 13
4.2 Конструирование свайного ростверка 14
4.3 Расчет осадки свайного фундамента 14
5 Проектирование котлована 18
Заключение 18
Список использованных источников 19
Таблица 1.3 – расчет ширины b фундамента 3
b |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
P |
315,1143 |
203,2571 |
142,4952 |
105,8577 |
82,07857 |
65,77566 |
54,11429 |
R |
106,1476 |
107,1842 |
108,2207 |
109,2572 |
110,2937 |
111,3303 |
112,3668 |
Таблица 1.4 – расчет ширины b фундамента 4
b |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1 |
P |
315,1143 |
203,2571 |
142,4952 |
105,8577 |
82,07857 |
65,77566 |
54,11429 |
R |
106,1053 |
107,1312 |
108,1572 |
109,1831 |
110,2091 |
111,235 |
112,261 |
При учете внецентренного нагружения наибольшее давление на грунт у краев подошвы не должно превышать:
Pmax ≤ 1,2R = 130,8 тс/м2 – в случае момента в одной плоскости,
Pmin > 0.
Расчеты сведем в таблицу 2.
Таблица 2 – Расчет ширины фундамента b с учетом внецентренного нагружения.
b |
1,8 |
1,9 |
2 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
Pmax |
47,23 |
41,54 |
36,86 |
32,98 |
29,72 |
26,97 |
Pmin |
-7,74 |
-5,20 |
-3,21 |
-1,63 |
-0,38 |
0,62 |
R |
144,56 |
145,79 |
147,02 |
148,26 |
149,49 |
150,72 |
Таким образом, задаем b = 2,3 м, l = 1,75∙2,3 = 4 м.
Расчеты ведем для двух типов фундамента: I и IV. Расчеты ведутся в следующей последовательности:
где P – среднее давление под подошвой фундамента (P = 13,795 тс/м2),
– вертикальное напряжение
от собственного веса грунта
на уровне подошвы,
Построение графика распределения по оси z (по глубине). При этом вычисления сводим в таблицу 3. Т.к. грунты от опоры к опоре меняются слабо, то и вертикальные усилия от собственного веса грунта практически не меняются. Поэтому примем распределение по оси z одинаковым для фундаментов I и IV.
Таблица 3 - Распределение по оси z
z |
0 |
0,46 |
0,92 |
1,38 |
1,84 |
2,3 |
2,76 |
3,22 |
3,68 |
4,14 |
4,6 |
5,06 |
5,52 |
5,98 |
ξ=2z/b |
0 |
0,4 |
0,8 |
1,2 |
1,6 |
2 |
2,4 |
2,8 |
3,2 |
3,6 |
4 |
4,4 |
4,8 |
5,2 |
α |
1 |
0,975 |
0,866 |
0,717 |
0,578 |
0,463 |
0,374 |
0,304 |
0,251 |
0,209 |
0,176 |
0,15 |
0,13 |
0,11 |
σzp0i |
10,01 |
9,76 |
8,67 |
7,18 |
5,79 |
4,64 |
3,74 |
3,04 |
2,51 |
2,09 |
1,76 |
1,50 |
1,30 |
1,10 |
Расчеты также удобнее свести в таблицу 4.
Таблица 4.1 – Напряжения от собственного веса грунта для фундамента I
|
Таблица 4.2 – Напряжения от собственного веса грунта для фундамента IV
h,м |
0,00 |
1,00 |
0,75 |
3,75 |
σzg, тс/м2 |
3,79 |
9,65 |
14,3 |
21,92 |
0,2∙σzg, тс/м2 |
0,76 |
1,93 |
2,86 |
4,38 |
Расчеты сводим в таблицу 5.
Таблица 5 – Определение осадки слоев и общей осадки S фундамента по оси 1
№ слоя |
σzp0i |
hi, м |
Ei, кгс/см2 |
Si, см |
1 |
9,93 |
0,5 |
480 |
0,83 |
2 |
9,2 |
0,5 |
480 |
0,77 |
3 |
7,96 |
0,25 |
480 |
0,32 |
4 |
6,77 |
0,52 |
120 |
2,35 |
5 |
5,31 |
0,52 |
120 |
1,84 |
6 |
4,13 |
0,52 |
120 |
1,43 |
7 |
3,26 |
0,52 |
120 |
1,13 |
S= |
8,67 см |
σzg
0,2∙σzg
σzp0
z
Рис.3.2 - Определение осадки слоев и общей осадки S фундамента по оси 1
Таблица 5.2 – Определение осадки слоев и общей осадки S фундамента по оси 4
№ слоя |
σzp0i |
hi, м |
Ei, кгс/см2 |
Si, см |
1 |
9,93 |
0,5 |
480 |
0,83 |
2 |
9,2 |
0,5 |
480 |
0,77 |
3 |
7,19 |
0,75 |
480 |
0,90 |
4 |
5,37 |
0,5 |
120 |
1,79 |
5 |
4,24 |
0,5 |
120 |
1,41 |
6 |
3,57 |
0,25 |
120 |
0,60 |
S= |
6,29 см |
σzp0
σzg
0,2∙σzg
z
Рис.3.3 - Определение осадки слоев и общей осадки S фундамента по оси 4
По СНиП 2.02.01 – 83* для водонапорных башен:
S ≤ Su = 15 см,
8,67 см < 15 см.
Таким образом, условие соблюдается. Но основным расчетом оснований и фундаментов зданий и сооружений на совместные деформации является проверка относительной неравномерности осадок фундаментов и кренов.
Расчет относительной неравномерности осадок фундаментов.
Условие принимает вид:
Условие выполняется.
где N = 87 кН – суммарная вертикальная нагрузка на основание;
А = 2,3∙4 = 9,2 м2 – площадь подошвы фундамента;
My - момент сил относительно центра подошвы фундамента
Wy - момент сопротивления площади подошвы фундамента относительно той же оси;
где G - вес самого фундамента.
Основное условие устойчивости фундамента:
где F – расчетная нагрузка на основание,
– коэффициент условия работы,
– сила предельного сопротивления основания.
Устойчивость проверяется по коэффициенту запаса устойчивости , причем:
где = 1,15 – допускаемый коэффициент запаса сооружения.
Коэффициент запаса устойчивости для произвольной поверхности скольжения определяется по формуле:
где R – радиус дуги цилиндрической поверхности,
i – номер элементарного столбика грунта основания,
b – ширина i-ого столбика грунта,
– вес i-ого столбика грунта, ,
где – вес грунта,
– давление от сооружения на верх i-ой полоски, принятое равным по подошве сооружения, равным нулю за пределами сооружения,
– угол отклонения от вертикали до середины i-ого столбика грунта,
– угол внутреннего трения,
– сцепление грунта,
R = 4,93 м – радиус цилиндрической поверхности скольжения,
– длина i-ого столбика грунта, ,
– сила, возникающая от веса грунта толщиной d, вычисляемая по формуле:
Условие выполняется.
Рис. 3.4 – Определение устойчивости наиболее неустойчивой части фундамента
Таблица 3.4 – Проверка устойчивости фундамента
q, тс/м2 |
α, град |
cosαi |
qi*cosαi*tgϕi |
bi |
ΔS |
ΔS*ci |
sinαi |
qi*sinαi |
4,153 |
35,000 |
0,819 |
3,063 |
1,000 |
0,819 |
0,000 |
0,574 |
2,382 |
11,870 |
22,000 |
0,927 |
9,909 |
1,000 |
0,927 |
0,000 |
0,375 |
4,446 |
19,150 |
10,000 |
0,985 |
16,981 |
1,000 |
0,985 |
0,000 |
0,174 |
3,325 |
25,983 |
2,000 |
0,999 |
23,381 |
1,000 |
0,999 |
0,000 |
0,035 |
0,907 |
6,546 |
-14,000 |
0,970 |
5,719 |
1,000 |
0,970 |
0,000 |
-0,242 |
-1,584 |
5,780 |
-26,000 |
0,899 |
4,678 |
1,000 |
0,899 |
0,000 |
-0,438 |
-2,534 |
3,774 |
-40,000 |
0,766 |
1,537 |
1,000 |
0,766 |
0,000 |
-0,643 |
-2,426 |
0,724 |
-58,000 |
0,530 |
0,204 |
1,000 |
0,530 |
0,000 |
-0,848 |
-0,614 |
65,47 |
0,00 |
3,90 |