Разработка проекта однопутного моста

Та как устой обсыпной, то полная длина моста вычисляется по формуле:

где L0 = 160 м– отверстие моста, м;

       n = 5 – количество пролётов;

       А = 2,24 м– ширина  промежуточной опоры в поперечном  сечении.

Ln=160+5*1,4=167

(171-167)/167=2,7%

%

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 3

Основные данные пролетных строений

Основные данные	Расчетный пролет
	33,5 м
1. Полная длина lп, см. 2. Высота балки, см 3. Строительная высота, см: − в пролете hс −на опоре h0с 4. Объем бетона, м3. 5. Размеры опорных частей  в плане, см: − вдоль моста. − поперек моста. Масса комплекта опорных частей, т.	3420 240   295 348 99,34     45 90 3,830

 

2.2.3. Компоновка промежуточной опоры

В качестве промежуточной опоры принимаем нетиповую опору. Опора относится к сборно-монолитным массивным опорам и состоит из: контурных блоков, блоков заполнения и монолитного бетона.

Высота опоры отсчитывается от верха опорной площадки до обреза фундамента.

Для проектируемого моста предусматриваем устройство свайного фундамента из забивных призматических свай.

Во втором случаи взят вариант опоры обтекаемого типа, на которую опираются 2 пролета длиной 34,2 м.

 

 

 

2.2.4. Выбор типа устоя

Для второго варианта моста выбираем также обсыпной устой по типовому проекту №828/1, ЛГТМ-1971 г., и применяем свайный фундамент из забивных призматических свай.( рис 2)

На устой опирается пролетное строение длиной 34,2 м, для этого пролетного строения определим размеры устоя.

 

 

 

 

2.1.5. Определение стоимости и трудоемкости варианта по укрупненным показателям

Определение стоимости производится для сравнения вариантов по денежным показателям. Т.к. варианты моста проектируются достаточно грубо, то трудозатраты рассчитываем по достаточно укрупненным показателям

Таблица 2

Расчет стоимости и трудоемкости первого варианта по укрупненным показателям

Экономическое сравнение:

Строительная стоимость варианта №1 – 25,982146 млн. руб.

Строительная стоимость варианта №2 – 10,061693 млн. руб.

Делаем вывод, что экономически целесообразно применить 2 вариант.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3. Расчёт грузоподъемности  балластного корыта

Расчет плиты балластного корыта проводят в поперечном относительно оси пролетного строения направлении, выделяя вдоль оси моста полосу 1 метр. Расчетной схемой плиты является двухконсольная балка, заделанная в ребре. При расчете выделяем внешнюю и внутреннюю нагрузку.

С начала, определяются нагрузки, действующие на внешние консоли плиты балластного корыта:

1. Вес плиты:

где  h3=0,25- толщина плиты;

- удельный  вес бетона.

Pпл=0,25*25=6,25

2. Вес наращенного железобетоннчерео бортика:

где b1=0,25 м - ширина бортика;

       h2=0,19 м - высота бортика;

h1=hб+h3-h2=0,7+0,25-0,19=0,76

где hб=0,7 м - толщина балласта.

Pборт=0,15*(0,19+0,63)*25=3,075 кН

3. Вес балласта:

где - удельный вес балласта.

Pб=19,4*0,7=13,58 кН

4. Вес тротуара:
5. Вес ограждения:

 

Расчет проводим по первой группе предельных состояний. Допускаемую временную нагрузку k по прочности определяем 0по следующей формуле:

где  − предельный изгибающий момент в рассматриваемом сечении;

Mр − изгибающий момент от постоянных нагрузок в рассматриваемом сечении;

 −  коэффициент, учитывающий неравномерность распределения давления на плиту балластного корыта;

 −  коэффициент надежности по нагрузке для временной нагрузки;

 −  расчетная ширина плиты;

          - длина распределения давления от временной нагрузки поперек оси моста;

          - длина распределения давления от временной нагрузки для левой консоли;

           - длина распределения давления от временной нагрузки для правой консоли;

            – длина шпалы;

            е=0,12 – эксцентриситет оси пути относительно оси пролетного строения;

           В=2,68 – расстояние между наружными гранями ребер.

длина распределения давления от временной нагрузки для левой консоли равна 0,5*(2,7-2,68)+0,25+1=1,26 м

длина распределения давления от временной нагрузки для правой консоли равна 0,5*(2,7-2,68)-0,25+1=0,85 м

l0=2,68+0,85+1,26=4,79 м

Предельный изгибающий момент будет равен:

где Rb=17 мПа - расчетное сопротивление бетона класса В35 сжатию по предельному состоянию 1 группы;

        h0=h3-as=0,25-(0,038/2 +0,025)=0,206 - рабочая высота сечения;

        - высота сжатой зоны бетона;

        Rsc=200 мПа - расчетное сопротивление арматуры I класса сжатию;

        As1=((3,14*0,0342)/4)*5=0,0045 м2 - площадь поперечного сечения сжатой арматуры;

        Rs=200 мПа - расчетное сопротивление арматуры I класса растяжению;

                As=((3,14*0,0382)/4)*8=0,009 м2 - площадь поперечного сечения растянутой арматуры;

         as=(dсж/2)+S=(0,034/2)+0,3=0,317 - расстояние от центра тяжести сжатой арматуры до ближайшей грани сечения;

         S=3 см - толщина защитного слоя бетона.

x=(200*0,009+200*0.0045)/17=0,158 м

Mпр=17*103*0,7*0,158(0,206-0,5*0,158)+200*103*0,0045(0,206-0,317)=144,52 кН*м

Расчетный изгибающий момент:

где - коэффициенты надежности по нагрузке для собственного веса и балласта;

       определяются графически исходя из типа пролетного строения.

Подставив конкретные значения, получаем:

Mрасч=1,1[6,25*1,12*0,5+0,7*1,69+3,075(1,12-0,97)2*0,5+5,8(1,69-1,12)((1,69-1,12/2)+1,12)]+19,4*0,97*1,12*0,5=19,72

 

k= (2*4,79(144,42-19,72))/0,8*1,15*0,7*1,26=1442,1 кН/м2

Определим класс элемента по грузоподъемности по формуле:

где  - коэффициент унификации результатов классификации главных балок металлических и железобетонных пролетных строений, для плиты балластного корыта;

        kн=25 кН/м - эквивалентная равномерно распределенная нагрузка от эталонного поезда  для толщины балласта 1 метр;

        (1+4)=1,43 - динамический коэффициент для эталонного поезда.

К=(1*1422,14)/25*1,43=39,75

Из расчета видно, что класс обращающейся нагрузки намного ниже класса главной балки, найдём их отношение:

K/Ko=39,75/7=5,1

Ограничение скорости не требуется

 

 

 

 

 

Список литературы:

1. Аношкин Г.С. «Железобетонные мосты» части II, III, IV – Руководство по выполнению курсового проекта. Свердловск, 1980г.
2. Брик А.Л. «Эксплуатация искусственных сооружений на железных дорогах». Москва «Транспорт», 1990г.
3. Другов Л.И. «Разработка вариантов моста и путепровода под железную дорогу» Методические указания для студентов специальности «Строительство железных дорог, путь и путевое хозяйство». Гомель, 1985г.
4. Круглов В.М., Донец А.Н. «Методические указания к курсовой работе по мостам для студентов специальности 290900 «Строительство железных дорог, путь и путевое хозяйство». Новосибирск, 2001г.
5. СНиП23.01-99 «Строительная климатология».
6. «Справочник по климату СССР» в 34 томах.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

          Приложения