Вентиляция промышленного здания в городе Волгоград

 

2.4 Теплопотери на нагрев материалов и въезжающего транспорта

 

Количество тепла на нагрев въезжающего транспорта принимается  из расчёта 0.060 Вт в час на один кг массы на один градус разницы температур внутреннего и наружного воздуха. Принимается, что в час завозится 1 т. металла и выезжает 1 машина массой 2,5 т.

Количество тепла на обогрев  машин:

 

2.5 Теплопоступления от солнечной радиации

 

Расчёт теплопоступлений от солнечной радиации выполнен на компьютере по программе “SUNRUD”.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:

 

Общие данные:

Объект:                               промышленное предприятие

Помещение:                       инструментальный цех

Географическая широта:  48 градусов северной широты

Загрязнение атмосферы:  Загрязненная

Загрязнение остекления:  Умеренное

 

Данные по покрытию:

Материал поверхности покрытия:                              Рубероид с песчаной посыпкой

Площадь поверхности  покрытия:                               180.0 кв.м

Коэффициент теплопередачи:                                     37.8 Вт/(кв.м °C)

Температура внутреннего воздуха под покрытием: 18.0 °C

Расчетная температура  наружного воздуха:              31.6 °C

Расчетная скорость ветра:                                            5.2 м/с

 

Таблица 2.6 –по лучепрозрачным проемам:

N	F, м2	Кол- Данные во	Ориентация	Конструкция	Солнцезащита
1	12.0	3	В	ДО дерев	Отсутств
2	12.0	2	З	ДО дерев	Отсутств

 

Таблица 2.7 – Внутренние ограждения

N	Тип ограждения	F, м2	Материал и толщина
1	Пол	180,0	Бетон 15 см
2	Потолок	180,0	Бетон 5 см
3	Внутр. Стена	86,0	Кирпич 6 см

 

 

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

 

Максимальные теплопоступления в воздух помещения:                    162484 Вт

Максимальные теплопоступления через  лучепрозрачные проемы с учетом аккумуляции теплоты внутренними ограждениями:                                7755 Вт

Время максимальных теплопоступлений (местное летнее время)         19-20 час.

Теплопоступления через  покрытие (среднесуточные):                         154729 Вт

 

Теплопоступления через  покрытие

 

Среднесуточная радиация на поверхность покрытия:                      328 Вт/кв.м

Коэффициент поглощения тепла поверхностью покрытия:              0.90

Коэффициент теплоотдачи  к наружному воздуху:                             32 Вт/(кв.м °C)

Условная температура  на поверхности покрытия:                             40.8 °C

Теплопоступления через покрытие (среднесуточные):                  154729 Вт

 

2.6 Теплопоступления от электрооборудования

 

Расчёт теплопоступлений от электрооборудования производится по формуле, Вт:

   (2.6)

где N_у – установочная (номинальная) мощность электрооборудования;

К_исп – коэффициент использования;

К_загр – коэффициент загрузки;

К_од – коэффициент одновременности работы электродвигателей;

- коэффициент полезного действия  электродвигателя;

К_т – коэффициент перехода механической энергии в тепловую.

 

 

2.7 Тепловыделения от источников искусственного освещения

 

Расчёт тепловыделений от источников искусственного освещения  произведён на компьютере по программе “SVET”.

 

Исходные данные

 

Ф.И.О. исполнителя: Милованов С. М.

Объект: промышленное предприятие

 

 

Таблица 2.8 – Характеристики помещений и источников освещения

N	Наименование, назна-чение  помещения	Тип лампы	Свет светильника	Место расп светильника	F, м2	H, м
1	Инструментальный цех	Люмин.	Рассеянный	В помещении	180,0	7,6

 

Таблица 2.9 – Результаты расчета теплопоступления от источников освещения 

N	Наименование, назначение помещения	Енорм, Лк	Qуд, Вт/лк	K ламп	К месторас-положения	Теплопоступления в помещение, Вт
1	Инструментальный цех	200	0,077	1,00	1,00	6652,8

 

8. Теплопоступления от сварочной дуги

 

Теплопоступления от сварочной дуги рассчитываются по следующей  формуле:

,    (2.7)

где N_св.д. –мощность сварочной дуги;

К_спроса – коэффициент спроса;

Е_{м.отсоса} – эффективность местного отсоса.

 

2.9 Тепловой баланс расчетного помещения

 

Тепловой баланс инструментального  цеха представлен в таблице 2.4

 

Таблица 2.4 – Тепловой баланс расчётного помещения

Наимено-вание по-мещения, V, м3	Расчёт-ный период	Тепловые потери
		Через нар. Ограждения	Инфильт-рация	На нагрев материалов	Всего
1	2	3	4	5	6
Инструментальный цех	Т.П.	0	0	0	0
	П.П.	2480	737	2108	5325
	Х.П.	10663	3169	9068	22900

 

Продолжение табл. 2.4

Теплопоступления					Qя		Теплона-пряжён-ность
От освещен.	Cисте мa отопле ния	от солнца	от эл.оборуд.	Всего	недостатки тепла	Избытки тепла
7	8	9	10	11	12	13	14
6 653	0	7 782	6 000	20 435	0	20 435	4,73
6 653	0	0	6 000	12 653	1 780	0	0,41
6 653	12 018	0	6 000	24 671	51 102	0	12,48

 

 

3 Поступление газовых вредностей в расчетное помещение

 

Основными производственными  вредностями, которые выделяются в  инструментальном цехе являются пары эмульсола, вследствие работы станков, а также газовый аэрозоль от ручной сварки.

Количество выделяющихся паров эмульсола определяется по формуле:

Мг = q N,       (3.1)

где q – удельные выделения паров эмульсола, кг/кВт;

N – мощность станка, кВт.

Расход воздуха, необходимый  для разбавления газовых вредностей до ПДК определяется по формуле:

    (3.2)

где М_г – количество разбавляемых вредностей, кг/час;

t_в – температура воздуха в рабочей зоне, ^оС;

ПДКр.з. – предельно допустимая концентрация в рабочей зоне.

Расход воздуха, необходимый для разбавления выделений от ручной сварки рассчитан по программе «SVARKA».

 

4 Воздушный режим расчетного помещения

4.1 Местная приточная вентиляция

 

Приток в смотровую  канаву осуществляется во все периоды  года отдельной системой вентиляции. Количество подаваемого воздуха в канавы принимается из расчёта 250м³/час на 1м канавы. Температура притока принимается 18°С в холодный и переходный периоды и 29,6°С в летний период.

 

4.2 Местные отсосы от технологического оборудования

 

В инструментальном цехе проектируется местный отсос шлангового типа с естественным побуждением, для удаления газовыделений от работающего двигателя (количество удаляемого воздуха принимается 350 куб. м/час). В инструментальных цехах на постах сварки устанавливаются столы для сварочных работ с встроенным нижним отсосом (количество удаляемого воздуха принимается 2000 куб. м/час). В кузнечном отделении устанавливается типовой зонт для горна на 1 огонь (количество удаляемого воздуха принимается 2000 куб. м/час).

 

4.3 Воздушный баланс расчетного помещения

 

Воздушный баланс расчётного помещения представлен в табл.4.1.

 

Таблица 4.1 – Воздушный  баланс расчётного помещения

Наименование помещения, м3

Период года

Внутренняя температура, оС

Воздухообмен, кг/ч

Расчетный воздухообмен

Механический общеобменный приток

Вытяжка МО

Вытяжка естественная

Приток естественный

Qя

Мг

МО

G/L

t/r

G/L

t/r

G/L

t/r

G/L

t/r

Инструментальный цех V=3 238

ХП

18

224

7539

2420

7539

7539 /6216

18,03 /1,21

2420 /2000

18 /1,21

5101 /4216

18 /1,21

ПП

18

3394

7539

2420

7539

7611 /6216

15,3 /1,22

2420 /2000

18 /1,21

5059 /4216

20 /1,20

ТП

31,6

13400

7364

2420

13400

2318 /2000

31,6 /1,16

10963 /9451

32,6 /1,16

13400 /11451

28,6 /1,17

 

5 Принципиальные и конструктивные решения отопления и вентиляции

 

Для обеспечения расчётного воздухообмена и допустимых условий в инструментальном цехе реализованы следующие принципиальные решения. Приток воздуха в холодный и переходный период осуществляется механической вентиляцией. В качестве воздухораспределительных устройств применяется цилиндрическая труба, затянутая сеткой. В тёплый период воздухообмен обеспечивается аэрацией. Вытяжная общеобменная вентиляция обеспечивается наличием в верхней зоне помещения вытяжных каналов. В холодный период во избежания врывания в помещение значительного объёма холодного воздуха предусматривается работа воздушно-тепловых завес, установленных на воротах.

В качестве отопительнй  системы применяется горизонтальная бифилярная система водяного отопления. Она проектируется на температуру  внутреннего воздуха 5°С и функционирует как дежурная система отопления. Данное решение обеспечивает высокую надёжность системы, сравнительно невысокие капитальные и эксплуатационные затраты.

 

 

6 Система отопления

6.1 Конструктивные особенности системы отопления

 

Дежурное отопление осуществляется водяной системой с местными нагревательными приборами из гладких труб. Проектируется бифилярная система, которая является устойчивой в гидравлическом и тепловом отношении и отличается большой надёжностью и простотой эксплуатации.

 

6.2 Тепловой расчет приборов системы отопления

 

Расчётная нагрузка на систему  отопления промышленного здания определяется по формуле, Вт:

Q_c.o.= Q_н.о

,                                            (6.1)

где Q_н.о. – суммарные теплопотери через наружные ограждение и на нагрев инфильтрующегося воздуха, Вт;

 t_д.о. – расчётная температура внутреннего воздуха для системы отопления, °С;

 t_н ,t_в – расчётные температуры соответственно наружного и внутреннего воздуха, °С.

Q_с.о.= (24595+3903)

=30044 Вт

Средняя температура  приборов отопления определяется по формуле, °С :

 

t_ср= 0.5 (t_г+t_х),     (6.2)

 

 где t_г, t_х – температуры теплоносителя на входе и на выходе из системы отопления, °С.

t_ср= 0.5

(130+70) = 100 °С.

Разность температуры t_ср и температуры дежурного отопления равна: