Водоотведение промышленных предприятий. Кожевенный завод

> 

 

 

Q_сбр. = Q_пр. + Q_хб.пр. = 2885,4 + 626,5 = 3511,9 м³/сут ;

 

13. Потери воды:

 

 

На основании  приведенных выше расчетов строим балансовую схему водоотведения и очистки  сточных вод промышленного предприятия  совместно с жилой зоной.

                 

 

 

 

 

 

 

Концентрация  общая вычисляется по формуле:

 

 

Определим для  каждого участка канализационного трубопровода расход сточных вод  и содержание в них взвешенных веществ, ХПК, БПК, а также температуру  и рН.

 

 

Цеха: 1 – Отмочно-зольный  цех;

           2 – Дубильный цех;

           3 – Красильный цех;

           4 – Отделочный цех.

 

После отмочно-зольного цеха имеется цех дополнительной очистки, включающий в себя процеживание и отстаивание, далее сточные  воды подаются в напорный флотатор.

После дубильного цеха также имеется цех дополнительной очистки, включающий в себя установки  высадки и регенерации хрома.

 

Выбранные нами локальные очистные сооружения помогает достичь следующих эффектов очистки  общих стоков данного кожевенного  завода:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Для наиболее полной комплексной очистки сточных  вод кожевенного производства, на предприятии необходимо устроить систему  локальной очистки, максимально  ориентированно на базовую схему описанную выше в настоящем проекте.

Производственные  сточные воды подвергаются очистки  от взвешенных веществ, шерсти, жира и  ПАВ. После чего совместно с бытовыми направляются на биологическую очистку.

Исходя из реальных условий связанных с  недостаточностью финансирования и  высокой сметной стоимостью проекта  предполагается его поэтапное развитие, строительство и ввод в эксплуатацию.

В этой связи  к сооружениям первой очереди, а  именно сооружениям разрабатываемым в данном проекте следует относить: тангенциальная песколовка, вертикальный отстойник, флотатор, центрифуга, как необходимых и в наибольшей степени позволяющих приблизить качественные показатели сточных вод данного производства к условиям сброса их в городские канализационные сети.

   

Расчет  тангенциальных песколовок

 

Особенностью  тангенциальных песколовок является малая  глубина их проточной части и  подвод воды осуществляемый по касательной. Нагрузку на песколовку принимают равной 110 м³(м²·ч) при максимальном потоке. Диаметр песколовки не более 6 метров. При скоростях течения в главном лотке 0,6...0,8 м/с задерживается около 90 % песка. Влажность задерживаемого песка при колебаниях нагрузки от 70 до 140 м³(м²·ч) составляет около 20 %, зольность 94 %, количество песка крупностью менее 0,2 мм – от 15 до 40 %. Для сокращения объема песковой камеры до минимума удаления задерживаемого песка целесообразно проводить с помощью шнека.

  Песколовку рассчитываем на расход q_ч. = 120,23 м³/ч = 2885,5 м³/сут.

Принимаем одно отделение песколовки, а нагрузку в соответствии с рекомендациями         110 м³(м²·ч).

 

1. Площадь тангенциальной песколовки в плане:

 

 

где, q_max = 120,23 м³/ч – максимальный расход сточных вод;

n = 1шт – число отделений ;

q_o = 110 м³(м²·ч) – нагрузка на песколовку ;

 

 

 

 

 

Глубину песколовки принимаем равной половине диаметра Þ 0,6 м;

 

3. Высота конусного основания песколовки, для накопления осадка:

 

 

4. Объем конусной части:

 

V_кон. = p  · Д² · h₂  = 3,14 · 1,22 · 1,042  = 0,4 м³

 

5. Количество улавливаемого осадка:

 

 

где, 0,02 %  –  количество песка задерживаемого на песколовке;

 

6. Заполнение конусной части песколовки осадком:

 

Подбираем тангенциальные песколовки Т.П. 902 - 2 -27/2, Д = 4м., расстояние между центрами 6 м, расстояние между  осями подводящего лотка и  камеры переключения 2 м, ширина кольцевого желоба 5 м, ширина подводящего и  отводящего лотка 3 м, ширина лотка песколовки для впуска и выпуска воды 2,5 м.

Согласно  проекту принимаем 2-е тангенциальные песколовки (1 рабочая, 1 резервная)  индивидуального изготовления: Д = 2 м; расстояние между центрами 3 м; расстояние между осями подводящего лотка и камеры переключения 1 м.; ширина кольцевого желоба 2,5 м.; ширина подводящего и отводящего лотка 1,5 м.; ширина лотка песколовки для впуска и выпуска воды 1,25 м.

 

Вертикальный  отстойник

 

Отстаивание является наиболее простым и часто  применяемым в практике способом выделения из сточных вод грубодисперсных  примесей, которые под действием  гравитационных сил оседают на дно  отстойника или всплывают на его  поверхность.

 

 

 

где, Q_ср.сут. – производительность очистной станции (2885,4 м³/сут)

 

2. Максимально секундный расход:

 

q_max = q_ср.· K_max  = 0,03 ·1,55 = 0,06 м³/с

 

где, K_max – коэффициент неравномерности (1,55) - определяется по таб.2 СНиП 2.04.03-85

 

 

3. Гидравлическая крупность:      

 

 

где, Н₁ = 3 м – принимаемая высота зоны осаждения;

t₁ = 450 сек – продолжительность отстаивания;

h₁ = 0,5 м – высота столба воды , при котором достигается требуемый эффект (Э=90%);

n = 0,2 – показатель степени , зависящий от концентрации (СНиП 2.04.02.-85); 

 

4. Гидравлическая крупность при t = 10 °С:

 

 

где, m_л, U, m_п, – динамическая вязкость воды, полученные в лабораторных и производственных условиях 4;

 

5. Диаметр одного отстойника:

 

 

          В соответствии с рекомендациями  СНиП принимаем диаметр отстойника  = 6 м .

 

 

 

 

где, V_ц.тр = 0,03 м/с – скорость сточной воды в центральной трубе;

 

7. Диаметр ее раструба:

 

d_р = d_ц.тр · 1,35 = 1,35 м;

 

Высоту щели Н₂ между нижней кромкой центральной трубы и поверхностью отражательного щита из условия обеспечения в ней скорости V_щ = 0,02 м/с.

 

8. Расход сточной воды через щель:

 

q_щ = q_max = p · d_р · Н₂ ·V_щ

 

 

q_щ = 3,14 · 1,35 · 0,35 · 0,02 = 0,0297 м³/сут;

 

 

9. Общая высота цилиндрической части отстойника:

 

Н_ц= Н₁ + Н₂ + Н₃ + Н₄

 

 где, Н₃ = 0,3 м – Высота слоя воды между низом отражательного щита и поверхностью сушка (в соответствии с указаниями СНиП 2.04.03-85);

Н₄ = 0,5 м – Высота борта отстойника;

 

Н_ц = 3 + 0,35 +0,3 + 0,5 = 4,1м

 

        Принимаем к строительству два  типовых отстойника N 90 -2 -20:

 

Первичный вертикальный отстойник из монолитного железобетона   Д=6 м;

Строительная  высота:

Цилиндрической  части  –  4,1 м;

Конической  части  – 2,8 м;

Пропускной  способностью отстойника  –  69,5 м³/ч;

 

 

 

 

где, С_о = 390 мг/л – концентрация взвешенных веществ в исходной воде; 

Э = 0,4   –  эффект осветления;  

R = 1,2 – коэффициент неравномерности;

Q = 2885,4 м³/сут – производительность очистной станции;

 

11. Объем уловленного осадка отстойниками:

 

 

где, W_ос = 95 %  – влажность осадка при гидростатическом удалении;

r = 1 т/м³ – плотность удаляемого осадка;

 

 12. Содержание взвешенных веществ в воде , поступающих в отстойник С_о = 390 мг/л.