Автор работы: Пользователь скрыл имя, 01 Декабря 2013 в 15:27, дипломная работа
У зв’язку зі швидким розвитком та ростом промислових електричних мереж з’являється необхідність проектування та спорудження нових, більш надійних з точки зору електропостачання споживачів та економічних електричних мереж промислових підприємств. Систему електропостачання промислового підприємства можна умовно розділити на внутрішньозаводське та цехове електропостачання.
кВА
Так як, компенсаційні установки виготовляють мінімум на 250 кВАр, то установка КУ на стороні ВН є недоцільною.
Для техніко-економічного розрахунку розглядається два варіанти трансформаторної підстанції, схеми яких приведені на рисунку 4.1
В першому варіанті встановлюємо однотрансформаторну підстанцію КТП-630/10. Перевагою даного варіанту є те, що однотрансформаторна підстанція дешевше двотрансформаторної, але в після аварійному режимі після відключення трансформатора втрачає живлення весь цех.
В другому варіанті встановлюємо двотрансформаторну підстанцію КТП-2 400/10, яка дорожче однотрансформаторної, але в після аварійному режимі при відключенні одного з трансформаторів втрачає живлення не весь цех.
Техніко-економічне
порівняння варіантів дозволяє визначити
оптимальний варіант
Рисунок 4.1 – Графічне зображення варіантів КТП
Техніко - економічне порівняння варіантів проводится шляхом визначення наведених витрат по формулі:
(4.8)
де =0,12 - нормативний коефіцієнт ефективності капітальних витрат;
- капітальні витрати для і-го варіанта;
- експлуатаційні витрати для і-го варіанта;
- збиток від перерви
Капітальні витрати складають:
де Кктп – капіталовкладення на спорудження КТП, грн.;
Кку – вартість компенсую чого пристрою, грн.;
Експлуатаційні витрати визначаються по формулі:
(4.10)
де Ка, Коб – коефіцієнти відрахування на амортизацію та обслуговування, відповідно. Ка = 6,4%, Коб = 3%.
Річні втрати електроенергії в трансформаторах складають:
де τmax – число годин максимальних втрат;
(4.12)
Вартість річних втрат електроенергії, складає:
(4.13)
де С – вартість одного кВт·год електроенергії. С = 0,8 грн. (за 2010р.);
Рисунок 4.2 – Схема заміщення для визначення ймовірності перериву в електропостачанні.
q∑1 = qКРУ + qКЛ + qТ + qав.в (4.14)
q∑1 = 6 · 10-6 + 7,8 · 10-4 · 0,07 + 7 · 10-5 + 2,88 · 10-6 = 0,00013
q∑2 = qКРУ + qКЛ · (qТ + 2 · qав.в) · (qТ + qав.в) (4.15)
q∑2 = 6 · 10-6 + 7,8 · 10-4 · 0,07 +(7 · 10-5 + 2,88 · 10-6) · (7 · 10-5 + 2,88 · 10-6) = 0,0002
Вартість збитків від перерви в електропостачанні:
(4.16)
де У0 – питомий збиток від перерви в електропостачанні, У0 =3,5грн/Квтч;
Приведені витрати по кожному варіанту складають:
Порівняємо приведені витрати по кожному варіанту між собою:
Т.ч. обираємо варіант 1, т.к. як він має менші річні втрати електроенергії в трансформаторі, приведені втрати, та менші капіталовкладення.
5 ВИБІР ЕЛЕКТРИЧНИХ АПАРАТІВ І ПРОВІДНИКІВ ЖИВИЛЬНОЇ МЕРЕЖІ.
5.1 Вибір електричних апаратів комірки КРП
Для РП-10кв вибираємо осередку КРП типу КМ1-Ф з вимикачем BB/TEL-10-20/630 У3.
Для вибору електричних
, (5.1)
Знаходимо ударний струм
, (5.2)
Де - ударний коефіцієнт, ;
- струм трьохфазного КЗ на шинах РП, кА.
Знаходимо інтеграл Джоуля для
перевірки електричних
, (5.3)
Де - час протікання струму кз, приблизно дорівнює 2с.
Результати вибору та перевірки електричних апаратів зводимо до таблиці 5.1.
Таблиця 5.1 – Вибір та перевірка електричних апаратів комірки КУ-10Ц
Тип комірки КУ-10Ц |
Вимикач |
Трансф. струму нул.послід. |
Транcф. струму |
ВР1-10-20/630 У3 |
ТЗЛ |
ТОЛ-10/50-5У3 | |
Uном > Uмер |
10=10 |
10=10 |
10=10 |
Іном > Імах.раб |
630>42,76 |
- |
50>42,76 |
Івим > Ік.з. |
20>10,2 |
- |
- |
Ідин > іуд. |
52>25,704 |
- |
52>25,704 |
І2к.з·tk >Bk |
1200>92,16 |
- |
300>92,16 |
5.2 Вибір кабельної лінії
КЛ напругою 10 кВ для електропостачання
станції вибираємо за двома
умовами: за економічною
Обираємо спосіб прокладки КЛ – в траншеї.
Для вибору КЛ за економічною густиною струму розраховуємо максимальний струм в лінії в нормальному режимі, А:
, (5.4)
Де - кількість кабелів, якими відбувається електропостачання станції, шт..
Площа перерізу кабелю за
, (5.5)
Де - економічна густина струму, що залежить від типу обраного кабелю та кількості годин використання максимального навантаження , .
Згідно з [1], для кабеля с бумажною ізоляцією та алюмінієвими жилами при год - = 1,2 .
Площа перерізу кабелю за умовою термічної стійкості визначається, :
, (5.7)
Де С – коефіцієнт, що залежить від способу прокладки та ізоляції кабелю, С=94;
- зведений час кз, приймаємо =0,8 с.
- струм однофазного кз на шинах РП, кА.
Стандартний переріз кабелю вибираємо за умовою термічної стійкості, оскільки . Обираємо найближчий менший стандартний переріз, кабель ААШв(3х95).
Перевіряємо кабель за умовою допустимого нагріву:
. (5.8)
Тривалий допустимий струм для вибраного кабелю становить =155 А.
6. РОЗРАХУНОК ЦЕХОВОЇ МЕРЕЖІ
Для цехової мережі обрана змішана схема із застосуванням радіальних шинопроводів і силових пунктiв типу ШР-11, укомплектованих запобіжниками, приєднаних до РП-0,4 кВ КТП.
Розташування КТП у цеху неможливо, тому КТП виконується прибудованого типу з боку зовнішнього джерела живлення. КТП містить у собі один силовий трансформатор ТМ3-630/10, шафи вводу ШНВ-3У3, лінійні шафи ШНЛ-4У3, укомплектованих автоматичними вимикачами серії ВА.
Живильна мережа 0,4 кВ виконана кабельними лініями, із прокладкою кабелів по стінах на конструкціях.
Розподільна мережа 0,4 кВ виконана проводом марки АПВ із прокладкою в пластикових трубах, у підлозі.
Результати розрахунку навантажень по вузлам за допомогою ЕОМ наведені в Додатку Б, та в таблиці 6.1
Таблиця 6.1 – Результати розрахунку по вузлам на ЕОМ
№ |
Назв. вузла |
Pвст, кВт |
Pмакс, кВт |
Qмакс, кВАр |
Sмакс, кВА |
Iмакс, А |
Pсм, кВт |
Qсм, кВАр |
Sсм, кВА |
1 |
ШРА1 |
292,8 |
141,7 |
78,9 |
162,1 |
234,0 |
103,6 |
73,6 |
127,1 |
2 |
ШРА2 |
598,0 |
231,8 |
206,3 |
310,3 |
447,9 |
182,9 |
206,3 |
275,7 |
3 |
ШРА3 |
471,6 |
149,1 |
172,4 |
228,0 |
329,0 |
105,9 |
172,4 |
202,4 |
4 |
СП1 |
156,0 |
66,0 |
100,2 |
120,0 |
173,2 |
21,8 |
40,9 |
46,4 |
5 |
СП2 |
60,0 |
46,0 |
49,1 |
67,3 |
97,1 |
9,4 |
14,2 |
17,1 |
6 |
СП3 |
52,5 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
94,7 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
7 |
СП4 |
52,5 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
94,7 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
8 |
СП5 |
52,5 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
94,7 |
52,5 |
39,4 |
65,6 |
Таблиця 6.2 – Вибір апаратів захисту шаф КТП
№ приєдн. |
Назва вузла |
Iроз узла,А |
Тип шафи |
Тип автом. Вимикача |
Струм АВ, Iном,А |
1 |
Ввод |
1186,12 |
ШНВ-3У3 |
ВА55-43 |
1600 |
2 |
Резерв |
- |
ШНВ-3У3 |
ВА52-35 |
250 |
3 |
ЕП № 15.1 |
94,7 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-31 |
100 |
4 |
ШРА1 |
234 |
ШНЛ-4У3 |
ВА52-35 |
250 |
5 |
ШРА2 |
447,9 |
ШНЛ-4У3 |
ВА52-39 |
630 |
6 |
ШРА3 |
329 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-39 |
400 |
7 |
СП1 |
173,2 |
ШНЛ-4У3 |
ВА52-35 |
250 |
8 |
СП2 |
97,1 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-31 |
100 |
9 |
ЕП№15.2 |
94,7 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-31 |
100 |
10 |
ЕП № 15.3 |
94,7 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-31 |
100 |
11 |
ЩО |
34,48 |
ШНЛ-4У3 |
ВА51-31 |
100 |
12 |
ККУ |
289,7 |
ШНВ-3У3 |
ВА51-39 |
400 |
13 |
Резерв |
- |
ШНЛ-4У3 |
ВА52-35 |
250 |