Автор работы: Пользователь скрыл имя, 15 Мая 2013 в 07:43, курсовая работа
Целью данного курсового проекта является заключительным этапом освоения дисциплины, позволяющему студенту улучшить и закрепить свои знания, полученные по данному курсу, как на лекциях и при выполнении лабораторных работ, так и по другим общетехническим и специальным дисциплинам – машиностроительному черчению, деталям машин, гидравлике, технической механике и т.д.
В курсовой работе проводится конструктивный анализ шипорезного одностороннего станка ШПК-40. По результатам проведенной работы делается вывод о производительности и актуальности использования станка в производстве на данном техническом уровне развития.
Задание на курсовой проект……………………………………………………...2
Аннотация…………………………………………………………………………3
Содержание……………………………………………………………………….4
Введение…………………………………………………………………………...5
1. Общая часть………………………………………………………………...6
1.1 Назначение и технические характеристики станка………………………6
1.2 Описание конструкции станка…………………………………………….6
1.3 Анализ схематики станка………………………………………………….8
1.4 Кинематические расчеты станка…………………………………………10
1.5 Общая характеристика функциональных узлов станка……………...…13
1.6 Анализ конструкций станков аналогичного типа………………………14
2. Расчетная часть……………………………………………………………17
2.1 Технологические расчеты………………………………………………...17
2.2 Конструкторские расчеты…………………………………………….…..27
Заключение……………………………………………………………………….30
Библиографический список……………………………………………………..31
Спецификация…………………………………………………………………....32
, (2.3)
где – площадь поперечного сечения срезаемого слоя, мм2.
, (2.4)
где – ширина фрезерования, мм;
t – глубина фрезерования, мм.
Площадь поперечного сечения срезаемого слоя:
, мм2.
Объем материала заготовки, измельчаемый в стружку за 1с , находится как:
, см3/с.
Чтобы определить удельную работу резания (Дж/см3) используем следующую формулу:
(2.5)
где - табличное значение удельной работы, Дж/см3;
- общий поправочный множитель;
Длина срезаемого слоя (мм):
, (2.6)
, мм.
Путь резания (км):
, (2.7)
, км.
Общий поправочный множитель определяется как произведение поправочных множителей, определенных по результатам экспериментальных исследований и учитывающих влияние отдельных факторов процесса резания:
, (2.8)
где - поправочный множитель на породу древесины;
- то же на влажность древесины;
- то же на температуру древесины;
- то же на
угол встречи лезвия со
- то же на затупление лезвия;
- то же на угол лезвия;
- то же на скорость резания;
– то же на глубину обработки;
- то же на угол скоса лезвия.
Выбираем поправочные
, для сосны - мягкая порода;
, для сосны при W=10 %;
.57, для сосны при длительности работы инструмента мин. При расчетах удельной работы резания;
, для сосны при φв =0º и пути резания км. При расчетах сил резания;
, при δ(γ) = 60º(30º);
, при , м/с.
Для фрезерования цилиндрического, равен:
, (2.9)
- при расчетах удельной работы резания.
- при расчетах сил резания.
Для определения табличное значение удельной работы (Дж/см3), необходимо знать значение средней толщины срезаемого слоя, (мм):
, (2.10)
где – подача на зуб, мм/зуб;
– средний угол, град.
, (2.11)
где - угол контакта, град.
.
Средняя толщина срезаемого слоя:
, мм.
Удельную работу резания смотрим в таблице.
Кт = f(аср;φв) (2.12)
Кт = 11 Дж/см3 при аср=0.5 мм и φв=.
Удельная работа резания:
, Дж/см3.
Для расчета мощности резания (Н) воспользуемся формулой:
где K – удельная работа резания, Дж/см3;
– объем материала заготовки, измельчаемый в стружку за 1с, см3/с;
, Вт.
Цикловая касательная сила (Н) вычисляется по формуле:
, (2.14)
, Н.
Нормальная цикловая сила (Н):
, (2.15)
где – переходной множитель от касательной силы резания к нормальной;
, (2.16)
где – переходные множители, определяемые из справочных материалов [1].
(2.17)
, при мм и ;
(2.18)
, при .
.
, Н.
Средняя касательная сила (Н):
, (2.20)
где – число одновременно режущих элементов;
– число установленных инструментов;
, (2.21)
где – длина срезаемого слоя, мм;
– шаг зубьев, мм;
, (2.22)
где – число зубьев;
- диаметр фрезы, мм.
, мм.
, шт.
, Н.
Средняя нормальная сила (Н):
, (2.23)
, Н.
Сила по подаче (Н):
, (2.24)
, Н.
Сила нормальная по подаче (Н):
, (2.25)
, Н.
Результирующая сила цикла (Н):
, (2.26)
, Н.
, Н.
Мощность подачи (Вт) определяется следующей формулой:
, (2.27)
, Вт.
Скорость движения подачи переходного (критического) режима резания (м/мин):
, (2.28)
где - точность установки лезвия, мм.
, м/мин.
Далее сравниваем скорость подачи со скоростью движения подачи переходного режима резания.
, и следовательно , шт – число режущих формирующих обработанную поверхность. Тогда – длина волны фрезерования поверхности.
А подача на оборот (мм/об) определяется по формуле:
, (2.29)
, мм/об.
Глубина волны (мм):
, (2.30)
, мм.
Шероховатость обработанной поверхности (мкм), оценивается по кинематическим неровностям.
, (2.31)
, мкм.
Шероховатость обработанной поверхности (мкм) оценивается по неровностям разрушения.
, (2.32)
, мкм, при , .
Далее сравниваем шероховатость сравнивается, и выбираем максимально полученную из расчетов:
(2.33)
Следовательно , мкм ().
Составим алгоритм решения задачи:
Касательная табличная сила (Н/мм):
, (2.34)
, Н/мм
Средняя толщина срезаемого слоя (мм):
, (2.35)
, мм, при .
Подача на зуб (мм/зуб), при заданной мощности :
, (2.36)
, мм/зуб.
Скорость движения подачи (м/мин), при заданной мощности :
, (2.37)
, м/мин
Максимальная глубина волны (мм):
, (2.38)
, мм.
Длина волны фрезерованной
, (2.39)
, мм
Длина волны фрезерованной
, (2.40)
, мм.
Подача на зуб (мм/зуб), при заданной шероховатости обрабатываемой поверхности, оцениваемой по кинематическим неровностям:
, (2.41)
, мм.
Скорость движения подачи (м/мин), найденная по кинематическим неровностям:
, (2.42)
, м/мин.
Подача на зуб (мм/зуб), при заданной шероховатости обработанной поверхности, оценивается по неровностям разрушения:
, (2.43)
, мм/зуб, при мкм и .
Скорость движения подачи (м/мин), найденная по неровностям разрушения:
, (2.44)
, м/мин.
Скорость движения подачи при заданной шероховатости поверхности (мкм):
, (2.45)
.
Следовательно, скорость подачи выбираем , м/мин.
Производительность станка в смену в штуках деталей:
, (2.46)
где – продолжительность смены, мин;
– коэффициент использования рабочего дня (0.9-0.95);
– коэффициент
использования машинного
– число одновременно обрабатываемых деталей;
– число одновременно обрабатываемых концов;
– длина хода стола, м.
, шт/смена.
В шипорезном одностороннем станке ШПК-40 устройствами прижима являются гидроцилиндры двухстороннего действия. Они относятся к классу зажимных устройств, обеспечивающие неподвижный контакт заготовки с установочными поверхностями базирующих элементов машины.
Сила зажима (Н) без учета сопротивлений на трение в уплотнениях, направляющих и др., определяется из формулы для пневматического (гидравлического) цилиндра двустороннего действия:
, (2.47)
где – давление воздуха (масла) в системе, бар;
– диаметр поршня, мм.
, Н.
При подаче энергии от двигателя к рабочему органу в приводах возникают усилия. Например, в зубчатой передаче зуб одного колеса давит на зуб другого. Такие усилия обычно называют статическими.
Воспользуемся формулами из учебника [9].
Момент на первом валу :
, (2.48)
где - мощность на валу, кВт;
, .
Момент на втором валу :
, (2.49)
, .
Выбор типоразмера насоса производится на основании следующих расчетных зависимостей.
Фактическая производительность насоса, (л/мин):
, (2.50)
где – рабочий объем насоса, см3;
– частота вращения ротора, мин-1;
– объемный КПД насоса (0.8…0.9).
, л/мин.
Мощность, отдаваемая насосом, (кВт):
, (2.51)
где – давление на выходе из насоса, МПа;
– минутная подача, л/мин.
, кВт
Мощность, потребляемая насосом, (кВт):
, (2.52)
где - момент на валу насоса, .
, .
, кВт
Полный КПД насоса:
, (2.53)
Для работы гидравлической системы станка ШПК-40 принимаем насос пластинчатый Г12-31. Его основные параметры сведем в таблицу.
Таблица 2.2
Характеристики пластинчатого нерегулируемого насоса типа Г12
Основные параметры |
Рабочий объем , см3 |
Номинальная подача , л/мин |
Номинальное давление , МПа |
Объемный КПД |
Полный КПД |
Г12-31 АМ |
8 |
8 |
6.3 |
0.73 |
0.55 |
Заключение
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК