Развитие районной электрической сети

8 ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СОПОСТАВЛЕНИЕ  ВАРИАНТОВ

РАЗВИТИЯ СЕТИ

Cоставление вариантов схемы сети осуществляют в результате расчета сравнительной экономической эффективности капитальных вложений.

Экономическим критерием является минимум приведенных затрат:

                                         З = Е_н × К + И ,                                                                       (8.1)

где  Е_н – нормативный коэффициент сравнительной эффективности

              капитальных вложений;

           Е_н = 0,12   1/год

                 К – капитальные вложения, тыс.рублей

             И – ежегодные эксплуатационные расходы , тыс. р /год;

                                                       K  = K_вл + K_пс                                                                                   (8.2)

Эксплуатационные расходы  включают в себя :

- расходы на содержание ВЛ :  И_вл ;

- расходы на содержание эл. оборудование ПС:  И_пс ;

- издержки на потерю эл. энергии : И_{Δw .}

Издержки на оборудование состоят из отчислений:

- на амортизацию;

- на ремонт;

- на заработную плату.

                                    И = И_л + И_пс + И_Δw                                                                   (8.3)

                                    И_л,пс = α_л,пс · К_л,пс,                                                                        (8.4)

где a_л,пс – коэффициент эксплуатационных расходов.

Издержки на потерю эл. энергии определяются:

                                    И_Δw = β×Δw                                                                                  (8.5)

 где Δw – потери эл. энергии в линиях и трансформаторах

β – стоимость потерь эл. энергии, β= 1,5 ×10^-2 т.р./МВт×ч

                                  И_ΔW = β (τ · ΔР_maх + 8760×ΔР_хх )                                                   (8.6)

τ – время потерь, ч.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

29

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

                                            τ = (0,124 + Т_maх / 10⁴)² · 8760                                     (8.7)

                                           ΔР_maх  = I²_max · R_вл  ,                                                        (8.8)

Результаты заносим  в таблицу 8.1 и 8.2.

Таблица 8.1 - Экономический  расчет схемы А 

    Таблица 8,2 - Экономический расчет схемы Б

Вариант схемы А экономичнее варианта схемы Б

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

30

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

9 МЕХАНИЧЕСКИЙ  РАСЧЁТ ВОЗДУШНОЙ   ЛИНИИ ЛЕКТРОПЕРЕДАЧ

        Проводим механический  расчёт  воздушной  линии электропередач для участка   1-4  схема сети А.

Механические нагрузки, действующие на провода и тросы  воздушных  линий, определяются  собственным весом провода, величиной  ветрового напора, и дополнительной нагрузкой, обусловленной гололёдом.

 Определяем нагрузку, вызванную собственным  весом  провода по формуле

                                          P₁ = g∙m_пр∙ 10 ^{– 3}                                                                                           (9.1)

где   P₁ – нагрузка от собственного веса провода, Н;

                     g – удельный вес, Н/кг;

                     m_пр – масса провода, кг/км;

P₁ = 9,8 · 599 ·10 ^{– 3} = 5,88 Н/м        

           Нагрузка, создаваемая гололёдом   на провод, рассчитывается по  формуле

                                     P_нг = ρ∙g×10^-3×k_i∙k_d ∙π ∙в_э∙(d+ k_i∙k_d ∙ в_э),                                (9.2)

где   P_нг – нагрузка на провод от гололёда, Н;

                     ρ – плотность гололёда, ρ = 0,9∙  г/см³ ;

                      k_i  – коэффициент учитывающий изменение толщины гололеда от высоты подвеса провода;

                     k_d – коэффициент учитывающий диаметр провода;

                в_э – нормальная толщина стенки гололёда, мм;

                d – расчётный диаметр провода, мм.

        Нормальная гололедная нагрузка

                  P_нг = 0,9 · 9,81 · 10^-3 · 1,2 · 0,9 · 3,14 · 20 · (17,1 + 1,2 · 0,9 · 20) = 23,17 Н/м  

              Расчетная гололедная нагрузка

                                                    Р₂ =  P_нг × g_nw ×g_p × g_f × g_d                                                  (9.3)

            g_nw - коэффициент надежности, для ВЛ до 220 кВ g_nw =1;

             g_p – региональный коэффициент, g_p = 1,2;

             g_f – коэффициент надежности по гололеду, g_f = 1,6,

                                                     Р₂ = 23,17 · 1,0 · 1,2 · 1,6 · 0,5 = 22,25 Н/м  

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

31

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

              Определим нагрузку, обусловленную  весом провода и гололёдом

                                  Р₃ = Р₁+ Р₂ = 5,88 + 22,25 = 28,12 Н/м                              (9.4)

      Определяем  нормальную нагрузку, вызванную  ветром на провод без гололёда

                                               Р_нв = α_w · k₁ × k_w × С_x ·W₀ ·F₀·sin ²φ                                                         (9.5)

где    α_w – коэффициент неравномерности распределения ветра по длине

                пролёта; 

                      С_x – аэродинамический коэффициент;

k_w – коэффициент, учитывающий высоту подвеса провода;

k₁ – коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую

  нагрузку;

 W₀ – нормальное ветровое давление, Па;

 F₀ – площадь продольного диаметрального сечения провода, м².

Р_нв = 0,7 · 1,05 · 1,0 · 1,2 · 800 · 2,65 · 1,0² = 1870,19 Н        

                         Р_нв1м = 1870,19/155 = 12,07 Н/м                                       (9.6)

Расчетная ветровая нагрузка на провода  без гололеда

                            Р₄ = Р_нв  × g_н  × g_p × g_f                                                           (9.7)

g_н – коэффициент надежности для ВЛ до 220 кВ g_н =1

g_p – региональный коэффициент, g_p = 1,2

g_f – коэффициент надежности по ветровой  нагрузке, g_f = 1,1

                            Р₄ = 12,07 · 1,0 · 1,2 · 1,1 = 15,93 Н/м                                    

Расчет нормального  ветрового давления с гололедом

                                             Р_нвг = α_w · k₁ × k_w × С_x ·W_г ·F_г·sin ²φ                                 (9.8)

                                             Р_нвг = 0,7 · 1,05 · 1,0 · 1,2 · 200 · 9,35 · 1,0 = 1648,72 Н

                                                Р_нвг1м= 1648,72/155 = 10,64 Н/м

Определяем нагрузку на провод вызванную ветром и гололёдом 

                                                Р₅ = Р_нвг1м × g_н  × g_p × g_f   ,                                                   (9.9)

                                                Р₅ = 10,64 · 1,0 · 1,2 · 1,1 = 14,04 Н/м

Нагрузка, определяемая весом провода без гололёда и  с ветром составит

           (9.10)

               КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

32

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

              Нагрузка, обусловленная весом провода  с гололёдом и с ветром составит

                      (9.11)

Рассчитываем удельные механические нагрузки на провод по формуле

,                                                    (9.12)

             где   Р – нагрузка на провод, Н/м;

                      F – расчётное сечение провода, мм²

Результаты расчёта  по формуле сводим в таблицу 9.1

  Таблица 9.1 – Удельные механические нагрузки на провод в разных  режимах

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

33

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

10 РАСЧЕТ КРИТИЧЕСКИХ  ПРОЛЕТОВ

Допустимое напряжение в материале провода σ_д устанавливается Правилами устройства электроустановок  с учётом коэффициента запаса от предела прочности при растяжении σ_р . Эти значения различны для режимов наибольшей нагрузки,  наименьшей температуры  и  среднегодовой температуры. Для сталеалюминевых   проводов  в первых двух режимах они равны 35–45% σ_в , а в третьем –30% σ_в.

σ_р = 270 Н/м [ ПУЭ 2.5.7 ]

В этом случае допустимые напряжения составят

                    [σ_ ]  = [σ_нб] = 0,45 σ_р = 0,45 270 =121,5 Н/мм²                            (10.1)

                     [σ_э]  = 0,3 σ_р = 0,3·270= 81  Н/мм²                                               (10.2)

Для любого пролёта режим, в котором возникают наибольшие напряжения, может быть определён с использованием понятий критических пролётов.

Первый критический  пролёт определяется  формулой вида

                                             (10.3)

где    α – коэффициент  линейного расширения материала провода, 1/ °С;

          Е – модуль упругости материала  провода, Н/мм² ;

          t_э – среднегодовая температура, °С;

          t_ – минимальная температура, °С;

         σ_  – допустимое напряжение в проводе в режиме минимальных   

                       температур, Н/мм² ;         

         γ₁ – удельная механическая нагрузка на провод от собственного веса,

                      Н/(м · мм²).

Таким образом, величина первого критического пролёта составит

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

34

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Второй критический  пролёт определяется выражением

  где               α – коэффициент линейного расширения материала провода, 1/°С;

                       Е – модуль упругости материала  провода, Н/мм² ;

                       t_г –температура образования гололёда, °С;

                       t_ – минимальная температура, °С;

                       σ_г – допустимое напряжение в проводе в режиме гололедных

                           нагрузок, Н/мм² ;

           γ₁ – удельная механическая нагрузка на провод от собственного веса,

                  Н/(м · мм²);

          γ₇ – наибольшая  удельная механическая нагрузка на провод,

             Н/(м · мм²).

Определяем величину третьего критического пролёта, l_3k

                                                                   (10.5)

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

35

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Сравниваем  полученные величины длин критических пролётов с величиной пролёта L  = 155 м.

Так как  l > l_3k значит, расчётным режимом является  режим  максимальных нагрузок.

 Напряжение в материале провода  для всех режимов находится  из уравнения состояния провода,  которое имеет вид

                                                                                                                       (10.6)

  где  σ – механическое  напряжение в проводе, Н/мм²;

          А, В – коэффициенты кубического  уравнения.

                                                                                      (10.7)

                                                                                                                   (10.8)

где    α – коэффициент  линейного расширения материала  провода, 1/°С;

         Е – модуль упругости материала провода, Н/мм² ;

         t_г – температура гололеда, °С;

                                  t – температура, °С;

         σ_г  – допустимое напряжение в проводе в режиме гололеда, Н/мм² ;         

         γ – удельная механическая  нагрузка на провод , Н/(м · мм²);

         γ₇  – удельная механическая нагрузка на провод в режиме

         гололеда, Н/(м · мм²);

         L – длина  пролёта, м.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

36

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Решение  по  формулам (10.6),   (10.7)  и (10.8)  сводим  в таблицу 10.1

Таблица 10.1 – Напряжение  в  материале провода.  

Во всех режимах напряжение  в материале  провода меньше допустимого.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

37

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

11 РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОЙ  И МИНИМАЛЬНОЙ СТРЕЛЫ ПРОВЕСА.

Определяем  наибольшую стрелу провеса провода f_нб, используя понятие критической температуры.

Определение  режима наибольшей стрелы  провеса провода сводится  к нахождению критической температуры t_к. Очевидно, что при гололёде стрела провеса будет больше, чем стрела провеса при той же температуре без гололёда.

При сбросе гололёда стрела провеса уменьшится. При повышении  температуры из-за  температурного расширения провода она начинает возрастать и при определённой (критической) температуре примет первоначальное значение.

Таким образом, критической  температурой  является  температура, при которой стрела провеса провода  одинакова в режиме гололёда без  ветра и в режиме  максимальной температуры.

Определяем значение критической температуры

                                                   (11.1)

             где  t_к – критическая температура, °С

                     t_г – температура образования гололёда, °С

                     α – коэффициент линейного расширения материала провода, °С;

                     Е – модуль упругости материала  провода, Н/мм² ;

                     γ₁ – удельная механическая нагрузка от веса провода, Н/(м ·мм²);

                     γ₃ – удельная механическая нагрузка от веса провода и гололёда,

                Н/(м ·мм²)

                     σ₃ – механическое напряжение в проводе в режиме гололёда, Н.

Поскольку  t_к > t₊  то максимальная  стрела провеса соответствует режиму гололеда без ветра.

Рассчитываем наибольшую и наименьшую стрелу провеса.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

38

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

                                                          (11.2)

           где  γ₁ – удельная механическая нагрузка от веса провода, Н/(м ·мм²);

                     L –  длина  пролёта, м;

                     σ₊ – механическое напряжение в проводе в режиме максимальных     

                     температур, Н/мм²

                                                                                                                                        (11.3)

             ,где  γ₁ – удельная механическая нагрузка от веса провода, кгс/(м ·мм²);

                     L –  длина  пролёта, м;

                     σ_- – механическое напряжение в проводе в режиме минимальных     

                     температур, кгс/мм²

Кривые  провисания  провода,  строится по формуле вида:

                                                         (11.4)

                                                                                                        (11.5)

                                                                                                         (11.6)

           ,где    х – расстояние  от точки подвеса провода до  рассчитываемой 

                           координаты, м;                                                                                            

                     γ – удельная механическая  нагрузка  на провод,  Н/(м ·мм²);

                     σ – напряжение  в проводе  в соответствующем режиме,  Н/мм².

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

39

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Результаты  расчёта  по формулам (11.5) и (11,6) сводим  в таблицу 11.1

   Таблица 11.1 –  Кривые провисания провода. 

       По  полученным данным строим графики  провисания провода.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

40

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Рисунок 11.1 Кривые провисания провода

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

41

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

12 ВЫБОР ТИПА И ЧИСЛА ИЗОЛЯТОРОВ.

   Выбор числа  и типа изоляторов определяется  классом напряжения воздушной  линии, степенью загрязнённости  атмосферы в районе трассы  и  расчётной  растягивающей  механической нагрузкой.

Выбираем  тип и  число изоляторов в условиях  обычной атмосферы для воздушной  линии с напряжением 110 кВ имеющей металлические опоры.

Тип  изоляторов ПС  70 – Д.

Число изоляторов  n = 8;

Строительная длина  изолятора λ_из = 127 мм;

Разрушающая  нагрузка  Р = 7000 кгс = 68627,45 Н;

Масса изолятора m_из = 3,49 кг.

Рассчитываем длину  гирлянды  изоляторов:

                         λ_г = n· λ_из·10 ^{– 3} = 8·127·10 ^{– 3} = 1,016  м.                                  (12.1)

  Определяем нагрузку, действующую на гирлянду изоляторов. Она состоит из веса собственно  гирлянды изоляторов G_г   и веса провода:

                             P = k_i · (p_i·L_вес + G_г),                                                               (12.2)

где    P – нагрузка, действующая на гирлянду изоляторов, кгс;

                      k_i – нормативный коэффициент запаса, k₁ = 5 в режиме без ветра и

                            гололёда,

                      k₇ = 2,5 в режиме максимальной расчётной нагрузки с ветром и

                       гололёдом; 

                      L_вес – весовой пролёт, м;  

                      p – нагрузка от веса провода в соответствующем режиме, кгс;

                      G_г – вес гирлянды изоляторов, кг.

 Рассчитываем  вес  гирлянды изоляторов

                                                   G_г = 9,8 · n · m_из,                                              (12.3)

 где     n – число изоляторов;                        

                        m_из – масса изолятора, кг.

G_г = 8 ·3,49 × 9,8 = 273,6 Н.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

42

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Определяем  весовой  пролёт

                                         L_вес = 1,25 · L = 1,25 ·155 = 193,75 м                                     (12.4)

Значения расчётных  нагрузок составят:

• в режиме без ветра и гололёда

P_{1 расч} = 5 · ( 5,88 · 193,75 + 273,6) = 7062,04 Н

• в режиме максимальной нагрузки с ветром и гололёдом

                             P_{7 расч} = 2,5 · (47,55 · 193,75 + 273,6) = 23712,98 Н

   Определяющей  является расчётная нагрузка, P_{7 расч}

   Рассчитаем  коэффициент  запаса прочности

                             k_з = P_разр / P_{1 расч} = 68627,45/7062,04 = 9,7 > 1,8                   (12.5)

k_з = P_разр / P_{7 расч} = 68627,45/23712,98 = 2,89 > 1,8                       (12.6)

Изоляторы удовлетворяют  требованию по запасу прочности, если коэффициент прочности больше нормативного k_норм = 1,8 [4]

Минимальное допустимое расположение траверсы опоры рассчитывается по формуле вида

                            h_тр = h_г + f_нб + λ_г ,                                                                    (12.7)

             где  h_г – габариты воздушной линии (наименьшее допустимое расстояние 

                             воздушной  линии до земли)       

                                        h_тр = 6 + 4,01 + 1,016 = 11,03 м.

Выбираем унифицированную опору, имеющую h_тр = 15 м.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

43

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

13 ОПРЕДЕЛЯЕМ СТРЕЛУ  ПРОВЕСА ВО 2-ОМ АНКЕРНОМ ПОЛЕТЕ

     При   обрыве  провода  во  втором  пролёте   после анкерной  опоры   провод провисает,  и  стрела  провеса может  значительно увеличится.   Поскольку  на  гирлянду изоляторов  действует тяжение  провода  только с одной стороны, то гирлянда изоляторов отклоняется,  точка подвеса  провода перемещается на величину Δl.

Значение  величины   Δl   рассчитывается по формуле

      (13.1)

где  T – тяжение в оставшейся  части провода в аварийном режиме, кгс;

                    p₀ = p_г – единичная нагрузка на провод  в рассматриваемом режиме, 

                                    Н/м;                       

                    L –  длина  пролёта, м;

                    Е – модуль упругости материала  провода, Н/мм² ;

        F – расчётное сечение провода,  мм² .

                    T₀ – тяжение провода в исходном режиме, Н;

T₀ = σ₀F = σ_г · F = 121,5 × 173,2 = 21043,8 Н

Отклонение   гирлянды  изоляторов определяется

Обрыв  провода  во  втором  пролёте от анкерной  опоры  считается  самым тяжёлым аварийным режимом, редукция тяжения будет при этом наибольшей и стрела провеса провода максимально увеличится в уцелевшем  пролёте. Для расчёта  тяжения  провода  решаются  совместно  два  уравнения (13.1) и (13.2).

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

44

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Результаты  расчёта  по формулам  (13.1) и (13.2) сводим  в  таблицу  13.1 и строим график.

Таблица 13.1 – Расчёт тяжения  провода.

Рисунок 13.1. Определение тяжения в проводе в уцелевшем пролете при обрыве провода во втором пролете после анкерной опоры.

  Тяжение в проводе  получаем равным 16130 кгс при котором ∆l = i  = 0,991 м.

             Определяем новую длину пролета:

L' = L – ∆l = 155 – 0,991 = 154,009 м

Стрела  провеса  провода  в аварийном  режиме

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

45

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

                                                                                                                (9.29)

где  p = p₁ – нагрузка на провод обусловленная его весом, кгс;

                     T – тяжение в оставшейся  части провода в аварийном режиме, кгс;

                     L` – длина пролёта в аварийном режиме, м.

Определяем расстояние проводов ВЛ до земли:

h_г = h_тр – f_ав – λ_г = 15 – 1,016 – 5,17 = 8,81 м

h_{г норм} = 6 м

Наименьшее допустимое расстояние  воздушной  линии  до земли соответствует норме.

Рисунок 13.2. Кривые провисания провода

Правилами устройства электроустановок устанавливается минимально допустимое расстояние от провода до объектов, расположенных под линиями электропередачи.

Эти расстояния должны соблюдаться  и в аварийной ситуации, связанной  с обрывом проводов, если они подвешены  в глухих зажимах  на подвесных гирляндах изоляторов.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

46

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

14 РАСЧЕТ ШАБЛОНА РАССТАНОВКИ ОПОР.

Построим шаблон для  расстановки опор по профилю трассы для линии 110 кВ выполненной проводом марки АС – 150/19, проходящей по населённой местности, относящейся к III району по гололёду  и ко IV ветровому  району. Наибольшая стрела провеса наблюдается в режиме максимальных нагрузок при t_г = -5°C.

Шаблон для расстановки  опор по профилю трассы состоит из трёх одинаковых кривых максимального  провисания провода, построенных в  масштабе профиля трассы  по уравнению 

                                                     (14.1)

где  x – расстояние от точки  подвеса провода до  расчётной точки, м;

                    γ₁ – удельная механическая нагрузка от веса провода,  Н/(м ·мм²);

                    σ₊ – механическое напряжение в проводе в режиме максимальных

                   температур, Н/мм².

                                            (14.2) 

      Результаты  расчёта по формуле (14.1) сводим  в таблицу 14.2

Таблица 14.1 – Построение шаблона для расстановки опор по профилю трассы.

                                       h_г = h_тр – f_нб – λ_г = 15 – 4,01 – 1,016 = 9,97 м                     (14.3)

                                       h₀ = h_тр – λ_г = 15 – 1,016 = 13,98 м                                        (14.4)

                                       h₀^' = h₀ – h_г = 4,01 м                                                               (14.5)

  По данным таблицы 14.1 строим кривые шаблона для расстановки опор по профилю трассы рис. 14.1.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

47

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Рисунок 14.1. Построение шаблона для расстановки опор по профилю трассы

Кривые должны быть сдвинуты  относительно друг друга на расстояние h₀ – высота точки подвеса провода и h_г – габарит линии. В нашем случае  h_г = 6 м,

h₀ = 15 м.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

48

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Проектирование развития районной электрической сети: Задание и методические указания по выполнению курсового проекта по дисциплине «Электрические сети и системы». 2-е изд., испр. и доп. Екатеринбург, 2002.-39с.
2. Крюков К.П., Новгородцев Б.П. Конструкции и механический 
   расчет линий  электропередачи. - 2-е изд.,  перераб.  и доп. - Л.: 
   Энергия, 1979, 312с., ил.
3. Задание к курсовому проекту по дисциплине «Эксплуатация электроэнергетических систем» и методические указания к его выполнению. Екатеринбург: Изд-во Урал. гос. проф.-пед. ун-та, 2001. 47 с.
4. Министерство Топлива и Энергетики Российской Федерации, Правила Устр Электро Установок.- 6-е изд, перераб. и доп, с изм.- М.:  Главгосэнергонадзор России, 1998.- 608с.
5. Справочник по проектированию энергетических систем /В.В. Ершевич, А.Н. Зейлигер, Г.А. Илларионов и др.; Под ред. С.С. Рокотяна и И.М. Шапиро. 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Энергоатомиздат, 1985.-352с.

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

49

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Приложение  А

(обязательное)

Исходные  данные

Мощность  потребителя 4 ,  Р₄ = 20 МВт.

Мощность  потребителя 9,   Р₉ = 40 МВт.

Мощность  потребителя 10,   Р₁₀ = 30 МВт.

Мощность  потребителя 17,  Р₁₇ = 35 МВт.

Потребители  I категории  составляют – 30%

Потребители  III категории составляют – 40%

Номинальное  напряжение потребителя  U_ном = 10 кВ

Время использования  максимальной  нагрузки  Т_max = 6 500 ч

Коэффициент  мощности  для  всех потребителей  cosφ = 0,9

Район проектирования – Урал

Масштаб схемы районной сети   1 см  = 20 км

Ветровой  район – IV

Район по гололёду –III

Характер местности  – ненаселенная

Максимальная температура, t ₊ =  38°С

Минимальная температура,  t _– = –30°С

Среднегодовая  температура, t _э = 10°С

Длина пролёта, L = 155 м

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

50

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата

Приложение  Б

Перечень  листов графической части

В  данном  курсовом проекте выполнены  следующие  графические документы:

1.Схема замещения сети  КП  030503.19.404.07.00.00. Э3

2.Воздушная линия эл. передач габаритный чертеж 

КП  030503.19.404.07.00.00. ГЧ

КП 030503.19.404.07.00.00.ПЗ

Лист

51

Изм

Лист

№ документ

Подпись

Дата