Геологические процессы и документы

При малых подачах  насоса утечки могут составлять существенную долю от фактической подачи. Именно по этой причине длина плунжера делается достаточно большой - 1 м и больше.

Формула (10.26) не учитывает  движение плунжера, которое вносит некоторые изменения в характер течения жидкости через зазор. Однако она определяет утечки с достаточной для практики точностью.

10.3.4. Влияние усадки  жидкости

Через ШСН проходит некоторый  объем нефти и воды при давлении и температуре на приеме насоса. Когда продукция попадает в товарный парк, она дегазируется и охлаждается. Это учитывается объемными коэффициентами для нефти bн и для воды bв.

Объемные коэффициенты - величины непостоянные, они изменяются от изменения температуры, давления и количества растворенного газа.

В промысловых лабораториях или отраслевых институтах величины bв и bн определяются экспериментально и результаты представляются в виде таблиц или графиков.

Коэффициент т]4, характеризующий  потерю подачи ШСН в результате изменения объема продукции при переходе от условий приема к стандартным условиям, можно определить так:

                            (10.27)

где Qн и  Qв - дебиты нефти и воды при стандартных  условиях в объемных единицах.

По определению объемная обводненность продукции

откуда

                              (10.28)

Подставляя (10.28) в (10.27) и  производя нужные сокращения, получим

                             (10.29)

Как видно из (10.28), при n = 0 (воды нет) η4 = 1/bн, а при n = 1 (чистая вода) η4 = 1/bв. Обычно для Рпр = 1,5 - 3,0 МПа и tр = 30 - 40°С  bн = 1,1 -  1,15 и bв = 1,005 - 1,025. Принимая вполне реальные значения n = 0,3 (30%), bн  = 1,15 и bв = 1,02, получим по (10.29) η4 =0,9.

Таким образом, только за счет усадки нефти и воды подача ШСН уменьшится на 10 %.

Для безводной продукции  для принятых условий η4 = 0,87, т. е. снижение подачи составит 13 %.

10.3.5. Нагрузки, действующие  на штанги, и их влияние на  ход плунжера

Динамика работы установки  ШСН очень сложна. Однако в большинстве  случаев упрощенная теория ее работы дает вполне приемлемые результаты. При ходе вверх статические нагрузки в точке подвеса штанг складываются из веса штанг Ршт и веса столба жидкости Рж. В н. м. т. в результате изменения направления движения, когда возникает максимальное ускорение, к ним добавляется сила инерции Pi, направленная вниз; кроме того, действует сила трения Ртр, также направленная вниз. Таким образом, максимальная нагрузка, возникающая в точке подвеса штанг при начале хода вверх, будет равна

                      (10.30)

При ходе вниз нагнетательный клапан открывается и гидростатические давления над и под плунжером  выравниваются. Поэтому нагрузка от столба жидкости со штанг снимается  и передается на трубы, так как  имеющийся в цилиндре всасывающий  клапан при ходе вниз закрыт. Силы инерции, возникающие в в. м. т., направлены вверх. Силы трения также направлены вверх, т. е. в сторону, противоположную направлению движения. Поэтому нагрузка в начале хода вниз будет минимальной

                                 (10.31)

Силы Pi+Ртр составляют малую долю от Рш+Рж. Обычно они не превышают 5 - 10%. Поэтому их влияние на ход плунжера невелико.

Влияние статических  нагрузок

Сила Рж действует  попеременно то на штанги (ход вверх), то на трубы (ход вниз). В результате этого при ходе вверх штанги дополнительно растягиваются на величину λш, которая может быть определена по закону Гука

                                   (10.32)

Одновременно с этим, в результате снятия с труб силы Рж, последние укорачиваются на величину

                                      (10.ЗЗ)

В результате, перемещение  плунжера относительно цилиндра насоса, т. е. начало процесса всасывания жидкости, начнется только после того, как  точка подвеса скомпенсирует  своим перемещением вверх удлинение  штанг λш и сжатие труб λт. Поэтому полезный ход плунжера составит

                                  (10.34)

Обычно обозначают

                                         (10.35)

Подставляя в (10.35) значения λш и λт согласно (10.32) и (10.33). получим

                       (10.36)

где Рж - вес столба жидкости, действующий на плунжер; L - длина  штанг, или глубина подвески ШСН; Е - модуль Юнга; fm - площадь сечения  штанг; fт - площадь сечения металла  труб. Верхние штанги испытывают наибольшую нагрузку, так как на них действует  вес всей колонны штанг. Нижние штанги нагрузку от собственного веса не испытывают. Поэтому, исходя из принципа равнопрочности  колонны штанг, а также для уменьшения нагрузки на головку балансира колонну штанг делают ступенчатой, состоящей из участков штанг с уменьшающимся книзу диаметром. Кроме одноступенчатых колонн применяются двух- и трехступенчатые. Каждая ступень дополнительно удлиняется под действием одной и той же силы Рж.

Поэтому суммарное удлинение  ступенчатой колонны штанг будет  равно сумме удлинений отдельных ступеней с учетом их длины li и площади сечения fi. Тогда для трехступенчатой колонны получим

            

или с учетом деформации труб

Учитывая конструкцию  сочленения штанг с плунжером  с помощью клапанной клетки, при  которой на нижний торец штанги действует гидростатическое давление, необходимо Ршт принимать с учетом выталкивающей силы Архимеда, равной произведению площади сечения штанги на гидростатическое давление столба жидкости над плунжером. При современных однотрубных системах сбора нефти и газа давление на устье Pу насосных скважин может достигать больших значений, поэтому при вычислении гидростатического давления, действующего на штанги, необходимо учитывать и это обстоятельство.

10.4. Оборудование штанговых  насосных скважин

10.4.1. Штанговые скважинные насосы

Насосы разделяются  на невставные или трубные и вставные. Основные особенности их состоят  в следующем.

Невставные насосы. Цилиндр  спускается в скважину на насосных трубах без плунжера. Плунжер спускается отдельно на насосных штангах. Плунжер вводится в цилиндр вместе с подвешенным к плунжеру всасывающим клапаном. Чтобы плунжер

Рис. 10.2.  Принципиальная схема скважинных штанговых насосов:

а  -  невставной насос  с штоком типа НГН-1; б  -  невставной насос с ловителем типа НГН-2;

1 - нагнетательные клапаны, 2 - цилиндры, 3 - плунжеры; 4 - патрубки-удлинители,   5 - всасывающие клапаны, 6 - седла  конусов, 7 - захватный шток, 8 - второй  нагнетательный клапан, 9 - ловитель, 10 -  наконечник для захвата  клапана; в  -  вставной насос типа НГВ-1: 1 - штанга, 2 - НКТ, 3 - посадочный конус, 4 - замковая опора, 5 - цилиндр, 6 - плунжер, 7 - направляющая трубка

 

довести до цилиндра насоса без повреждений через трубы, последние должны иметь внутренний диаметр больше наружного диаметра плунжера (примерно на 6 мм). Для извлечения невставного насоса в случае замены или ремонта необходимо сначала извлечь штанги с висящим на их конце плунжером, а затем насосные трубы с висящим на их конце цилиндром насоса.

Вставные насосы. Цилиндр  в сборе с плунжером и клапанами спускается на штангах. В этом случае на конце насосных труб заранее устанавливается специальное посадочное устройство - замковая опора, на которой происходит посадка и уплотнение насоса. Для извлечения вставного насоса в случае ремонта достаточно извлечь только штанги, вместе с которыми извлекается весь насос.

Поскольку при вставном насосе через трубы данного диаметра пропускается не только плунжер, но и  цилиндр вместе с кожухом, то диаметр  плунжера вставного насоса должен быть намного меньше диаметра трубного. Поэтому подача вставного насоса при трубах данного диаметра всегда меньше подачи невставного.

Общая характеристика насосов. На рис. 10.2 показаны принципиальные схемы  невставных (рис. 10.2, а, б) и вставного (рис. 10.2, в) насосов.

Как видно из рисунка (см. рис. 10.2, а), в НГН-1 всасывающий  клапан 5 держится в седле конуса 6 и соединен с плунжером 3 специальным  штоком 7. Это позволяет при подъеме  штанг, а следовательно, и плунжера сразу извлечь всасывающий клапан 5. Такая операция необходима не только для замены или ремонта клапана, но и для спуска жидкости из насосных труб перед их подъемом. Однако наличие длинного штока не позволяет установить в нижней части плунжера второй нагнетательный, клапан для уменьшения вредного пространства и повышения надежности работы насоса. Кроме того, наличие штока внутри плунжера ограничивает ход последнего, и в насосах этой конструкции он не превышает 1 м.

В насосах НГН-2 (см. рис. 10.2, б) - два нагнетательных клапана. Это существенно уменьшает (на объем плунжера) объем вредного пространства и повышает коэффициент наполнения при откачке газированной жидкости. У этих насосов для посадки и извлечения всасывающего клапана 5 имеется специальный ловитель 9, которым захватывается шток 10. После спуска плунжера на штангах и посадки всасывающего клапана на конус поворотом штанг ловитель разъединяется от штока, и плунжер может производить возвратно-поступательное движение с любой допускаемой длиной цилиндра величиной хода. Перед подъемом насоса для его ремонта необходимо ловителем захватить шток конуса. Это осуществляется поворотом штанг по часовой стрелке при посаженном плунжере до отказа. Если операция ловли конуса неудачна, то насосные трубы приходится поднимать вместе с жидкостью, что сильно осложняет работу бригады текущего ремонта.

Вставные насосы НГВ-1 имеют один или два клапана, размещенные  в верхней и нижней части плунжера.

Поскольку на штангах  извлекается и опускается весь насос  в сборе, то отпадает необходимость  иметь ловитель или шток для подъема  всасывающего клапана.

Отечественные насосы имеют  следующие номинальные диаметры цилиндров, мм:

НГН-1  -  28;   32;    43;    55;    68;

НГН-2  -  28;   32;    38;    43;    55;    68;    82;   93;

НГВ-1  -  28;   32;   38;    43;     55;     68.

Фактические диаметры могут отличаться от номинальных на 1 - 2 мм в большую сторону (для 93-мм насоса фактический диаметр может доходить до 96 мм). Это объясняется повторным использованием как плунжеров, так и цилиндров, а также и других деталей насосов после их реставрации на заводах или в мастерских.

Цилиндры насосов. Цилиндры собираются из коротких (0,3 м) стальных или чугунных втулок, вставляемых  на специальной оправке в кожух  и сжатых с торцов муфтами кожуха. Число втулок в насосах НГН-1 - от 2 до 7, что обеспечивает ход плунжера до 0,9 м; в насосах НГН-2 - от 6 до 24 и в насосах НГВ-1  - от 9 до 27, что обеспечивает ход плунжера до 6 м. В некоторых случаях цилиндры короткоходовых насосов изготовляются из цельной стальной трубы с гладкообработанной внутренней поверхностью. Длинные цельные цилиндры изготовить технически трудно, так как при этом не удается выдержать необходимую точность.

Конструктивно вставные насосы несколько сложнее невставных.

Все насосы по зазору между  плунжером и цилиндром делятся  на три группы посадки:

Группа посадки   ......……..     1                     II                    III

Зазор, мкм    ........…………   20 - 70         70 - 120         120 - 170

Насосы III группы посадки, как правило, применяются для  неглубоких скважин при откачке  вязких нефтей и эмульсий и при больших отборах жидкости. Насосы II группы посадки применяются при средних глубинах и откачке масляной нефти. Насосы I группы применяют для глубоких скважин при откачке масляной нефти при полном отсутствии песка в откачиваемой жидкости.

Плунжеры насосов. Плунжеры изготавливаются из стальных труб стандартной  длины 1,2 м. Наружная поверхность - полированная хромированная. Плунжеры бывают гладкие (рис. 10.3, а), с кольцевыми канавками (рис. 10.3, б), с винтовой канавкой (рис. 10.3, в) и типа «пескобрей» (рис. 10.3, г).

Кроме того, имеются плунжеры, армированные тремя или четырьмя резиновыми кольцами, которые применяются  в насосах НГН-2Р, что означает: насос глубинный невставной типа 2 с плунжером, имеющим резиновые  кольца (Р).

Если цилиндр насоса безвтулочный, а плунжер с резиновыми кольцами, то к шифру будет добавлена буква Б, например, НГН-1РБ (буква Б означает безвтулочный). Насосы с гуммированным (обрезиненным)  плунжером разработаны в Грозном и применяются в неглубоких скважинах.

Клапаны насоса (рис. 10.4, 10.5). Наиболее быстро изнашиваемым узлом в насосе является клапан. Непрерывные удары шарика по седлу под действием столба жидкости в течение длительного времени разбивают поверхность контакта, и герметичность клапана нарушается. Особенно тяжелые условия для работы клапана создаются при откачке жидкости с абразивной взвесью (песок) и при наличии коррозионной среды.

На верхнем переводнике  каждого вставного и невставного  насоса выбивается клеймо, на котором  отмечаются 1 - товарный знак завода-изготовителя, 2 - заводской номер насоса, 3 -  шифр насоса, условный диаметр, допустимая длина хода плунжера и максимальная глубина спуска, 4  -  год выпуска насоса.

Кроме того, на кожухе каждого  насоса у верхнего его конца наносится  шифр насоса (по трафарету эмалевой краской), например, НГН2-43-4200-II-П-120. Это означает: насос невставной 2-го типа диаметром 43 мм с максимальным ходом плунжера до 4200 мм, II-й группы пригонки с плунжером типа пескобрей (П) с давлением опрессовки 120 атмосфер (12 МПа). Все насосы, кроме того, снабжаются паспортом с указанием всех технических данных.