Монтаж конусной дробилки

[∆]max = 228,8 * 64,2/ 0,42 =349 мкм

Определяем максимальный допускаемый натяг соединения, гарантирующий прочность охватывающей детали.

[N]max ≤ [∆]max + u,                                                               (133)

[N]max ≤ 349 + 17,6 = 366,6 мкм

Выбираем посадку H7/r6

Nmin = 81мкм >  [N]min  и Nmax = 366 мкм < [N]max

Определяем давление от максимального натяга [N]max выбранной посадки [P]max Н/ММ2.

Pmax = (Nmax – u) Pm / ∆,                                                                        (134)

Pmax = (366– 17,6) * 0,42 / 64,2 = 2,28Н / мм2

Определяем силу запрессовки детали для выбранной посадки.

Fп = πdlpmax fп,                                                                         (135)

Fп = 3,14 * 112,5 * 100 * 2,28* 0,14= 11275,7кН

8.1 Расчет муфт

Тр = Кр * (Т1) ≤ Т,                                                                         (136)

Тр = 3 * 124,896= 374,69

Сорт смазочных масел для передач

Смазка индустриальная И – Т - Д– 220

где  И – индустриальное;

Т- для тяжело нагруженных узлов

Д – масло с антиокислительными, антикоррозийными, противоизносными, противозадирными примесями.

10 ПРОВЕРОЧНЫЕ РАСЧЕТЫ.

Проверочный расчет шпонок

σсм = Ft / Aсм  < [ σ ]cм,                                                                       (137)

σсм = 1665,28 / 195,3 =8,53мм

Aсм = (0,94 h – t1) * lp                                                                                                                                   ( 138)

Aсм = (0,94 * 13,7 – 4)*22=195,3 мм

lp = l – b

lp = 30 – 8= 22 мм

где b, h, t1 – стандартные значения выбираются из табл. ( К42)

[ σ ]cм – допускаемое напряжение на смятие, Н / мм2

[ σ ]cм = 82……142  Н / мм2

Проверочный расчет стяжных винтов подшипниковых узлов

а) Определяем силу, приходящуюся на один винт

FB = Rcy / 2 = 9974,2/ 2 = 4987,1H                                                                     (139)

б) Определяем механические характеристики материала винтов

[ σ ]Т = 0,25 σТ = 0,25 * 300 = 75 Н / мм2

[ σ ]Б = 0,25 σТ = 0,25 * 500 = 125 Н / мм2

где  σТ – предел текучести;  σТ = 300 Н / мм2;

σВ – предел точности; σВ = 500 Н / мм2.

в) Определяем расчетную силу тяжести винтов

Fp= [ К3 (1-X) + FB],                                                                                  (140)

Fpб = [ 1,5 (1- 0,3) + 0,3] * 4987,1 =6732,6H

FpT = [ 1,5 (1- 0,3) + 0,3] * 700 =945 H

г) Определяем площадь опасного сечения винта

А = πd2p / 4 = π(d2 – 0,94p)2 / 4,                                                                    (141)

А = 3,14 *(14-0,94*1,75)2 / 4 = 119,8 мм2

где d2 – диаметр винта;

р – крупный шаг резьбы.

г) Определяем эквивалентные напряжения

σэкв = 1,3 Fp / A,                                                      (142)

σэквТ = 1,3 * 945 / 119,8 = 10,25 / мм2 < [ σ ]

σэквБ = 1,3 * 6732,6H / 119,8 = 73,1 Н / мм2 < [ σ ]

где Fp – сила тяжести винтов;

A - площадь опасного сечения винта.

11 ПРОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ ВАЛОВ.

Для тихоходного вала

а) Нормальные напряжения

σа = σи = (М2 * 103) / Wнетто, WнеттоТ=0,1*d3=0,1*363=4665,6мм3            (143)

σаТ2 = σиТ2 = 1450,94* 103 / 4665,6= 4,2

σаТ3 = σиТ3 = 1141,82* 103 / 4665,6 = 3,6

где  Wнетто – осевой момент сопротивления сечения вала, мм3

WнеттоТ=0,1*d3=0,1*363=4665,6мм3

М – суммарный изгибающий момент в рассматриваемом сечении, Нм;

Для быстроходного вала

σаБ2 = σиБ2 = 30 * 103 / 12500 = 2,4

где WнеттоБ=П*d3f1/32=3,14*883/32=66869,4мм3

М2 = 30 Н*м.

σаБ2 = σиБ2 = 90 * 103 / 27462,5 = 3,2

где WнеттоБ=П*d3f1/32=3,14*883/32=66869,4мм3

б) Касательные напряжения

ta = tk / 2 = (Mk * 103) / (2 Wр нетто),                                            (144)

где Wр нетто – полярный момент инерции сопротивления сечения вала, мм3;

Wр нетто = 0,2 * d3 = 0,2 * 303 = 5400;

Wр нетто = 0,2 * d3 = 0,2 * 393 = 11863,8;

Mk – крутящий момент, Н*м;

Mk3 = 21,6 Н*м; Mk2 = 21,6 Н*м.

taТ3  = 21,6 * 103 / 2*5400 = 2

taТ2  = 21,6 * 103 / 2 * 11863,8 = 0,9

Для быстроходного вала

taБ3  = 21,6 * 103 / 2 * 25000 = 0,4

где Wр нетто = 0,2 * d3 = 0,2 * 503 = 25000                                                       (145)

Mk3 = 21,6 Н*м;

taБ2  = 21,6 * 103 / 2 * 54925 = 0,2

где Wр нетто = 0,2 * d3 = 0,2 * 653 = 54925

Mk2 = 21,6 Н*м.

в) Определить коэффициент концентрации нормальных и касательных напряжений для расчетного сечения вала

( Кσ)D = Кσ / (Kd + KF – 1),                                               (146)

( Кt)D = Кt / (Kd + KF – 1),                                               (147)

где  Кσ и Кt – эффективные  коэффициенты концентрации напряжений;

Kd – коэффициент влияния абсолютных размеров поперечного сечения;

KF - коэффициент влияния шероховатости.

r/d = 2 / 39 = 0,05 => Кσ = 1,6 ; Кt = 1,45                                                         (148)

d2 =  35мм; d3 = 39 мм; Kd2 = 0,7; Kd3 = 0,69; KF = 1.

( Кσ)Т2 = 1,6 / 0,7 +1-1 = 2,99

( Кσ)Т3 = 1,6 / 0,69 +1-1 = 2,32

( Кt)Т2 = 1,45 / 0,7 + 1 – 1 = 2,07

( Кt)Т3 =1,45 / 0,69 + 1 – 1 = 2,1

Для быстроходного вала

r/d = 3,5 / 65 = 0,05 => Кσ = 1,6 ; Кt = 1,45                                                      (149)

d2 = 56 мм; d3 = 65 мм; Kd2 = 0,87; Kd3 = 0,85; KF = 1.

( Кσ)Б2 = 1,6 / 0,87 +1-1 = 1,84

( Кσ)Б3 = 1,6 / 0,85 +1-1 = 1,88

( Кt)Б2 = 1,45 / 0,87 + 1 – 1 = 1,67

( Кt)Б3 =1,45 / 0,85 + 1 – 1 = 1,71

г) Определить приделы выносливости в расчетном сечении вала, Н / мм2

(σ-1)D = σ-1  / (Кσ)D,                                                                           (150)

(t-1)D = t-1  / (Кt)D,                                                                                                                                  (151)

где  σ-1  и t-1  - приделы выносливости гладких образцов при симметричном цикле изгиба и  кручения, Н / мм2;

σ-1  = 380 Н / мм2;

t-1  = 0,58 * σ-1  = 0,58 * 380= 220,4 Н / мм2.

(σ-1)Т2 = 380 / 2,29 = 165,9Н / мм2

(σ-1)Т3 = 380/ 2,32 = 163,8 Н / мм2

(t-1)Т2 = 240,5/ 2,07 = 116,2Н / мм2

(t-1)Т3 = 240,5/ 2,1 = 114,5Н / мм2

Для быстроходно вала

(σ-1)Б2 = 380 / 1,84 = 206,5 Н / мм2

(σ-1)Б3 = 380 / 1,88 = 202,1 Н / мм2

(t-1)Б2 = 240,5 / 1,67 = 144 Н / мм2

(t-1)Б3 = 240,5 / 1,71 = 140,6 Н / мм2

д) Определить коэффициенты запаса прочности по нормальным и касательным напряжениям

Sσ = (σ-1)D / σa,                                                                       (152)

St = (t-1)D / ta,                                                              (153)

SσT2 = 165 / 11 = 15

SσT3 = 163 / 13 = 12,5

StT2 = 116,2 / 3,4 = 34,2

StT3 = 114,2 / 4,9 = 23,3

Для  быстроходного вала

SσБ2 = 206,5 / 34 =

SσБ3 = 202,1 / 16 = 12,6

StБ2 = 144 / 12,1 = 11,8

StБ3 = 140,6 / 2,6 = 54,08

е) Определить общий коэффициент запаса прочности в опасном сечении

S = (Sσ * St) / √ (Sσ2 + St2) ,                                                                           (154)

Для быстроходного вала

ST2 = 15 * 34,2 / √ 152 + 34,22 = 13,8

ST3 = 12,5 * 23,3 / √ 12,52 + 23,32 = 11

12 РАСЧЕТ ТЕХНИЧЕСКОГО УРОВНЯ РЕДУКТОРА.

Определение массы редуктора

                                           (155)

где φ – коэффициент заполнения;

ρ – плотность чугуна;

d1- делительный диаметр червяка

Определение критерия технического уровня редуктора

Υ = m / T2,                                                                           (156)

где m – масса редуктора;

T2 - вращающий момент на тихоходном валу редуктора, Н*М.

Υ = 593/1236,47= 0,5

Таблица №9 Параметры редуктора

Тип редуктора	M (кг)	T2  (Н*М)	Υ
Червячный одноступенчатый редуктор	593	1236,47	0,5

 

 

 

ВЫВОД

Средний  уровень. В большинстве случаев производство экономически  неоправданно!

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 «Курсовое проектирование по деталям машин» А.Е. Шейнблит 1991 г.