Охрана труда при строительстве Скрапобазы

пристрій парапетних огороджень на малоуклонної покрівлі для будинків висотою більше 10,0м, а при крутоуклонної - 7,0м;

застосування  матеріалів і виробів у будівництві, що мають сертифікат якості, що відповідає вимогам проектної документації;

збільшення вогнестійкості будівельних конструкцій за рахунок фарбування вогнезахисними составами.

Більше докладні протипожежні заходи, що ставляться до конкретних будинків і споруджень, відбиваються у відповідній робочій  документ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

II розрахунково-конструктивна глава

 

ВИХІДНІ ДАНІ

Довжина будинку _______________________________________180 м

Проліт будинку _________________________________________30 м

Крок колон _____________________________________________12 м

Оцінка головки  рейки __________________________________11,44 м

Висота ферми на опорі __________________________________2,05 м

Вантажопідйомність мостового  крана _______________________32 т

Обрис поясів ригеля ________________________________паралельне

Ухил поясів _____________________________________________8%

Система ґрат ферми ___________________________________розкісна

Місто будівництва ___________________________________Саранськ

Тип покриття ________________________________________прогонне

Покрівля _________________________________профільований настил

 

 

ГЕОМЕТРИЧНА СХЕМА  ФЕРМИ

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВИЗНАЧАЄМО ПОСТІЙНЕ НАВАНТАЖЕННЯ НА 1м²

Табл. 1

№ п/п	Навантаження  від покриття	gн, кН/м²	r	gр, кН/м²
1	Профнастил	0. 125	1,05	0,13
2	МК покриття	0.41	1,05	0,43
	Разом	0,535		0,56

ВИЗНАЧАЄМО СНІГОВЕ НАВАНТАЖЕННЯ

 

S_о = 1,8 кН/м²

S_m = Y_fm ∙ S_о ∙ C = 1,04 ∙ 1,8 ∙ 0,8 = 1,5 кН/м²

Y_fm = 1,04

З = μ ∙ С_e ∙ C_{fl t}= 1 ∙ 0,8 ∙ 1 = 0,8

µ = 1;    

С_e = 0,8;    

C_flt = 1

ВИЗНАЧАЄМО ПРОГОННІ НАВАНТАЖЕННЯ

 

g_пост.ф. ^р = g^р ∙ В = 0,56 ∙ 12 = 6,72 кН/м

 

g_снег.ф. ^р = g_снег.^р  ∙ В = 1,5 ∙ 12 = 18 кН/м

ВИЗНАЧАЄМО ВУЗЛОВЕ НАВАНТАЖЕННЯ НА ФЕРМУ

 

Р = g_п.м^пост  ∙ В = 6,72 ∙ 3 = 20,16 кН

Р = g_сн.^{п. м}  ∙ В = 18 ∙ 3 = 54 кН 

ПІДБОР ПЕРЕТИНІВ СТРИЖНІВ ФЕРМИ

Табл. 2

Елементи ферми	Номер стрижня	Розрахункове  зусилля, кН	Перетин	2Аi, см2	Довжина, див			Радіус інерції, см		Гнучкість		φmin	γc	σ, кН/см2
					Lгеом	Lхр	Lур	іх	іу	λх	λу
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
В. П.	8-Ж (8'-И)	-925,0	┐-140*10	54,6	300	300	300	4,33	6,12	69,3	49,0	0,8	0,95	23,6
Н. П.	9-Ж (9-И)	+835,0	┘└125х9	44,0	300	300	300	3,86	5,48	77,7	54,7	0,8	1,05	23,2
Стійки	1-2 (1'-2')	-58,0	└ 90х7	12,3	100	100	100	2,78	1,78	36,0	56,2	0,701	0,95	22,0
	4-5 (4'-5')	-85,0	┐-80*6	18,76	280	280	280	2,47	3,65	113,4	76,7	0,701	0,95	22,5
	7-8 (7'-8')	-81,0	┐-80*6	18,76	355	355	355	2,47	3,65	143,7	97,3	0,701	0,95	23,2
Розкоси	2-3 (2'-3')	+656,0	┐-14010	54,6	340	340	340	4,33	6,12	78,5	55,6	0,8	0,95	21,0
	3-4 (3'-4')	+368,0	┐-90*7	24,3	386	386	386	2,78	4,06	138,8	95,1	0,8	0,95	24,0
	5-6 (5'-6')	-184,0	┐-100*7	27,6	437	437	437	3,08	4,45	141,9	98,2	0,8	0,95	22,7
	6-7 (6'-7')	+48,0	┐-110*8	34,4	437	437	437	3,39	4,87	128,9	89,7	0,8	0,95	22,0
	8-9 (8'-9')	+100,0	┐-110*8	34,4	495	495	495	3,39	4,87	146,0	101,6	0,8	0,95	22,0

Мінімальний калібр куточків з умови транспортування й зварювання приймаємо L90х7. Кількість калібрів куточків по виробничих міркуваннях обмежуємо 6(шістьома).

Граничну гнучкість стержнів ферми беремо зі СНіПа. Для верхнього  пояса й опорних елементів [λ] = 150, для всіх розтягнутих елементів [λ] = 400 (при статичному навантаженні), для інших стислих [λ] = 120. 

РОЗРАХУНОК ВУЗЛІВ ФЕРМИ

 

Приймаємо для виконання  зварених швів напівавтоматичне зварювання дротом СВ-08А в середовищі вуглекислого газу, тоді відповідно до таблиці 34 СНіПа:

β_f = 0.7;

β_z  = 1.0;                         

R_cb = 18 кН/м ²; 

R_wz = 0,45 ∙ Rи = 0,45 ∙ 36 =16,2 кН/см ²;

N_{шв.позначок} = k_шв.∙ β_f ∙ L_шв ∙ R_cb = 1 ∙ 0,7 ∙ 1 ∙ 18 = 12,6 кН/см ²;  

N_{шв.гр.спл.} = k_шв.∙ β_z ∙ L_шв ∙R_wz = 1 ∙1  ∙1 ∙16,2 = 16,2 кН/см ²,

т.е. розрахунки будемо вести по металі шва.

Вузол I

Стержень 1-2:

 

K^об_шв = 10 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про  =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 656 ∙0.68 /(2 ∙0,7 ∙1 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙1 = 20.6 см

L_шв.^п  = 656 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 18.5 см

Стержень 3-4:

 

K^об_шв= 10 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про = 368 ∙0.68 /(2 ∙0,7 ∙1 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙1 = 12,5 см

L_шв.^п  = 368 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 10,8 см

 

Вузол II

Стержень 4-5:

K^об_шв = 8 мм,      k^п_шв = 6 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 85∙0,7 /(2 ∙0,7 ∙0,8 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,8 = 4,71 см

L_шв.^п = 85 ∙0.3 /(2 ∙0,7 ∙0.6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.6 = 3,0 см

 

Вузол III

Стержень 5-6:

K^об_шв= 10 мм,       k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 184 ∙0.68 /(2 ∙0,7 ∙1 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙1 = 7,3 см

L_шв.^п = 184 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 5,9 см

 

Стержень 6-7:

K^об_шв= 10 мм,       k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про = 48 ∙0.68 /(2 ∙0,7 ∙1 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙1 = 3,4 см

L_шв.^п  = 48 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 *0.5 = 2,3см

 

Вузол IV

Стержень 7-8:

K^об_шв = 8 мм,       k^п_шв = 6 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 81 ∙0,7 /(2 ∙0,7 ∙0,8 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,8 = 4,56 см

L_шв.^п = 81 ∙0.3 /(2 ∙0,7 ∙0.6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.6 = 3,0 см

 

Вузол V

Стержень 3-4:

K^об_шв = 6 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про = 368 ∙0.68 /(2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 18,6 см

L_шв.^п = 368 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 10,8 см

 

Стержень 5-6:

K^об_шв = 6 мм,       k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 184 ∙0.68/(2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 10,0 см

L_шв.^п = 184 ∙0.32 /(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 5,9 см

Стержень 4-5:

K^об_шв = 6 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/(2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 85∙0,7/(2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 5,34 см

L_шв.^п = 85 ∙0.3/(2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,5 = 3,13 см

 

Вузол VI

Стержень 7-8:

K^об_шв = 6 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про = 81∙0,7/ (2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 5,15 см

L_шв.^п = 81 ∙0.3/ (2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 3,0 см

 

Стержень 6-7:

K^об_шв = 6 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/ (2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 48 ∙0.68/ (2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 3,4 см

L_шв.^п = 48 ∙0.32/ (2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0.5 = 2,3 см

 

Стержень 8-9:

K^об_шв = 6 мм,      k^п_шв = 5 мм.

L_шв.^про =  N ∙k^об/ (2∙k_шв∙β_f ∙φ_шв ∙R_cb ∙φ_с ) + 2 k_шв

L_шв.^про = 85∙0,7/ (2 ∙0,7 ∙0,6 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,6 = 5,34 см

L_шв.^п = 85 ∙0.3/ (2 ∙0,7 ∙0.5 ∙1 ∙18 ∙0,95) + 2 ∙0,5 = 3,13 см

 

 

 

РОЗРАХУНОК ВЕРХНЬОГО СТИКУВАЛЬНОГО  ВУЗЛА

ВузолVII

Визначаємо  розрахункове зусилля в стику

N_c = 1,2 ∙N_7-ж = 1,2 ∙925 = 1110 кН

 

Визначаємо  розрахункове зусилля верхньої накладки

N_н^р = 0,6 ∙N_с = 0,6 ∙1110 = 666 кН

 

Визначаємо  необхідну площу накладки

А_н^тр = N_н^р /Rφ_c = 666/ 24∙0,95 = 29,2 см ²

 

Визначаємо  ширину накладки

в_н = В_∟ + 15 = 140 + 15 =155 мм

 

∑в_н = 2 ∙в_н = 2∙155 = 310 мм

 

Необхідна товщина  накладок

t_н = А_н^тр / 2 ∙в_н =29,2/31 = 0,94 см

Т. к. товщина  накладки менше товщини полиць куточків верхнього пояса, приймаємо t_н =12 мм.

А_н^факт = 1,2 ∙∑в_н =1,2 ∙31 = 37 см ²

Розраховуємо  шви, які кріплять накладку до куточків верхнього пояса.

N_ш1 = N_н = 666 кН

Задаємося k_шв = 8 мм.

Повна довжина шва з умови зрізу по металі шва

L_шв =666/ 0,7∙0,8∙18∙1∙0,95 + 4 = 74см

L_ш1 = 2Б₁ +2Б₂ - 4 = 74 см

Розрахункове  зусилля  шва «Ш2»

N_ш2 = 0,4∙N_с = 0,4∙1110 = 440 кН

Повна довжина  шва з умови зрізу по металі шва.

Приймаємо k_шв = 8 мм.

L_шв =440 / 0,7* 0,8∙18∙1∙0,95 + 2 = 48 см

L_ш2 = 2У - 4 = 48 см

Шви «Ш3» й  «Ш5».

Параметри приймаємо  конструктивно k_шв = 6 мм, відповідно до         таблиці 38 СНіП виходячи з товщини верхньої накладки t_н =12 мм, довжина шва по всій довжині накладки.

 

 

Стикувальна накладка

 

Розрахункове  зусилля діюче на накладку

N_с^р = 0,4 ∙N_с = 0,4 ∙1110 = 440 кН

h_Н = 2∙а= 2∙140 = 280 мм

Визначаємо  необхідну площу накладки

А_с^тр = N_с^р / R_у = 440/ 24 = 18,3 см ² 

t_н^тр  =18,3/2∙28 = 0,327 см

Товщина накладок приймається не менша товщині куточка верхнього пояса, тобто t_н = 12 мм.

Зусилля діючі  на шов «Ш4»

N_ш4 = N_с^р  =0,4∙N_с = 0,4∙1110 = 440 кН

Розрахункова  довжина шва

L_шв4 = 4∙А - 2 = 4∙14 - 2 = 54 см

Визначаємо  катет шва з умови зрізу  по металі шва

k_шв4 = 440/ 0,7∙54∙18∙1∙0,95 = 0,7 см

Приймаємо k_шв4 = 8 мм.

Шов «Ш6» кріпить  вертикальну фасонку для кріплення  вертикальних зв'язків або розпірок.

РОЗРАХУНОК ОПОРНОГО ВУЗЛА

Вузол I I

Опорним зусиллям для опорного фланця є загальна реакція  ферми.

V = ∑q ∙1/2 = ( 6.27 + 18 ) ∙30/2 = 364.05 кН

Приймаємо t_фл =20 мм Ст255.

А_тр = N_фл / R _стφ_с = 364,05/34∙0,95 = 12 см ² 

 

в_н = А_тр / t =12/2 = 6 см

Приймаємо 180∙20 мм.

 

G_ст  = 364,05/2∙18∙0,95 = 10,64 ≤ 34 кН/см ²

 

k_шв = 364,05/2∙0,7∙48∙18∙0,95 = 0,3 см

Приймаємо k_шв = 5 мм.

РОЗРАХУНОК ОПОРНОГО ВУЗЛА

Вузол I

G_ст  = R_а / F _оп = 486/ 2∙18 = 13,5 ≤ 32 кН/см ²

Приймаємо 180∙20 мм

 

k_шв = 486/ 2∙0,7∙48∙18∙1,05 = 0,4 см

Приймаємо k_шв = 5 мм.

 

Розкіс 1-2

k_шв^об = 10 мм;      k_шв^п = 5 мм

 

L_шв^об = 656∙0,7/2∙0,7∙1∙1∙18∙0,95 + 2∙1 = 21 см

 

L_шв^п = 656∙0,7/2∙0,7∙0,5∙1∙18∙0,95 + 2∙1 = 18 см

Розрахунок колони

 

Підбор перетинів  верхньої й нижньої частин колони

 

Верхня  частина колони

М_1-1 = 1001,49 кН

N_1-1 = - 1785.51 кН

Q_1-1 = - 99,77 кН

 

М_4-4 = - 598,16 кН

N_4-4 = - 449,24 кН

Q_4-4 = - 92,2 кН

 

Нижня частина колони

 

L_в / L_н =4,17/10,27 = 0,4 <0,6

L_в ≤ 0,6

µ_в =2

 

N_н / N_в = 1785,51/ 449,24 = 4 >3

N_н / N_в ≥3

µ_н =3

 

L_х^в = µ_в ∙L_геом^в = 3 ∙4,17 = 12,51 м

 

L_х^н = µ_н ∙L_геом^н = 2 ∙10,27 = 20,54 м