Охрана труда при строительстве Скрапобазы

Визначаємо  довжину швів Ш2, що прикріплюють ребра  до траверси:

L_ш2 = N_п / 4 K_шв (β ∙R_св) _min ∙γ_с ∙γ_f

 

Приймаємо напівавтоматичне зварювання дротом СВ-08А (1,4...2 мм).

По таблиці 34 Снип :

β_f =0,9

β_z =1,05

Приймаємо K_шв =6 мм

R_св =18 кН/ см ²

R_св^z = 0,45∙R_н = 0,45∙36 = 16,2 кН/ см ²

β_f ∙R_св ∙γ_шв = 0,9∙18∙1∙= 16,2 < β_z ∙R_св^z∙γ_шв = 1.05∙16.2∙1 = 17 кН/ см ²

L_ш2^треб = 667/ 4∙0,6∙16,2 = 17,2 см

L_ш2 < 85∙β_шв∙K_шв = 85∙0,9∙0,6 = 46 см

Приймаємо конструктивно  довжину шва по всій довжині траверси.

 

Визначаємо  товщину стінки траверси з умови зминання в зоні обпирання підкранової балки.

t_тр > Д_max / L_см ∙R_см ∙γ_с = 1353,1/24∙33,2∙1 = 1,7 см

L_см =в+ 2∙t_пл = 20+ 2∙2 = 24 см

Приймаємо t_тр = 18 мм

 

 

Розрахунок  приєднання траверси до підкранової  галузі

 

Для розрахунку швів Ш3, становимо комбінацію зусиль, що дає найбільшу опорну реакцію траверси.

Визначаємо  реакцію даної балки в підкранової  галузі.

V_п.в. = N ∙а_н.в. /в₀ + М/ в₀ + Д_max ∙0.9 = 474.4∙0.1/ 1.1 + 209.71/1.1 + 1353.1∙0.9 =1452 кН

Визначаємо  необхідну довжину шва Ш3. Задаємося висотою шва

K_шв = 6 мм.

L_ш3 = V_п.в. / 4 K_шв (β ∙R_св) _min ∙γ_с ∙γ_f =1452/ 4∙0,6∙16,2∙1,1 =37,3 см

L_ш3 < 85∙β_шв∙K_шв = 85∙0,9∙0,6 = 46 см

Приймаємо конструктивно  довжину шва по всій висоті траверси.

Визначаємо  висоту траверси з умови міцності стінки підкранової галузі в місці кріплення траверси.

h_тр ≥ V_п.в. / 2 ∙t_ст ∙R_ср ∙γ_с  = 1452/ 2∙0,88∙(0,58∙23∙1 = 61,8 см

Перевіряємо міцність траверси як балки, навантаженими зусиллями N, M, Д_max . Нижній пояс траверси приймаємо конструктивно - 220∙18 мм, верхні горизонтальні ребра 2 аркуші - 110∙18 мм.

Визначаємо  геометричні характеристики траверси як балки.

z₀ = 22∙1,8∙0,9+ 70∙1,8∙36,8+ 2∙11∙1,8∙50,9/22∙1,8+ 70∙1,8 + 2∙11∙1,8 = 42,3 див

J_x = 77516 див

W_min = J_x  /h₀ = 777516,17/29,5 = 2627,7 см ³

Визначаємо розрахункові зусилля N й Q у траверсі як у балці.

М_3-3 = - 209,71 кН

N_соотв = - 467,4 кН

Д_max = 1353,1 кН

Визначаємо  реакцію траверси на підкрановій  галузі.

V'_п.в. = N∙а_н.в. /в₀ + М/ в₀ = 474,4∙0,1/1,1 + 209,71/1,1 = 233,8 кН

Визначаємо  момент у крапці 1.

М₁ = V'_п.в. ∙0,75 = 233,8∙0,75 = 175,33 кН∙м

Визначаємо  напругу в траверсі в крапці 1.

G_тр = М₁ / W_тр =17533/ 2627,7 = 7 < 23 кН/ см ²

Визначаємо  максимальну поперечну силу в  траверсі з урахуванням впливу кранового  навантаження.

£ = Q_max/ t_тр ∙h_тр = 964,5/1,8∙70 = 11,48 < R_ср = 0,58∙R_у = 0,58∙23 =13,34 кН/ см ²

 

Q_max  = V'_п.в. + ДО∙Д_max ∙0.9/ 2 = 233,8+ 1,2∙1353,1∙0,9/2 = 964,5 кН

ДО = 1,2 – коефіцієнт, що враховує нерівномірний зсув Д_max.

База колони

 

Вихідні дані:

N_н.в. =1303,18 кН

N_п.в. =1981,75 кН

Бетон класу В12,5 R_пр =0,75 кН/ см ²

Розраховуємо  базу зовнішньої галузі:

Визначаємо  необхідну площу опорної плити

А_тр = N_н.в. /R_cм^б = 1303,18/0,9 = 1448 см ²

 

R_cм^б = Ψ ∙R_пр = 1,2∙0,75 = 0,9

По конструктивних міркуваннях задаємося

В_пл ≥ в_к + 2 ∙з +2∙t_тр = 16,5 + 2∙5 +2∙1,2 = 28,9 см

Приймаємо В_пл  = 300 мм.

Визначаємо  необхідну довжину плити:

L_пл^тр = А_тр / В_пл =1448/ 30 = 48,3

Приймаємо конструктивно L_пл = 500 мм.

Визначаємо фактичний  середній тиск на плиту башмака

q_ф = 1303,18/30∙50 = 0,87 кН/ см ² < 0,9 кН/ см ²

Визначаємо згинальні  моменти в консольній ділянці  плити

М₁ = q_ф ∙з_22/2 =0,87 ∙5,55² / 2 =13,4 кН∙см

с₂ =  В_пл  – 2∙t_тр – В_к/ 2 = 30 -2 ∙1,2 -16,5/2= 5,55 см

Визначаємо згинальний момент на 2-ом ділянці, обперта по трьох  сторонах.

М₂ = β ∙q_ф ∙в² 

а/ в = 5/18 = 0,303 < 0,5

Плита розраховується як консоль  із вильотом з = а.

М₂ = 0,87² ∙52/2 = 10,88 кН∙см

Визначаємо згинальний момент на 3-м ділянці, обпертої по сторонах

а₁ = h_к - 2∙t_пол = 40- 2∙1,4 = 37,2 см

 

в₁ =  В_к – t_ст / 2 = 16,5- 0,8/2 = 7,85 см

 

М₃ = α ∙q_ф ∙в₁²  залежить від а₁/ в₁ =37,2/ 7,85 = 4,7 > 2

 

Плита працює як балка

М₃ = q_ф ∙в_12/8 = 0,87∙7,85² /8 =6,7 кН∙см

Визначаємо  необхідну товщину плити по максимальному  моменті (М_max =13,4 кНсм)

t_пл = √6М / R_у = √6∙13,4/22 = 1,9 см

Приймаємо t_пл = 240 мм із урахуванням припуску на фрезерування.

Задаємося товщиною траверси t_тр = 12 мм. Висоту траверси визначаємо з умови розміщення шва, кріплення траверси до галузі колони. При цьому запасі міцності зусилля галузі передає на чотири кутових шви.

Зварювання напівавтоматична, дріт СВ-08А ø 1,4...2 мм. Висота шва К_f =10 мм.

 

Визначаємо  необхідну довжину шва.

L_шв = V_п.в. / 4 K_шв (β ∙R_св) _min ∙γ_с ∙γ_f =1303,4/4∙1∙16,2∙1 = 20,1 см

β∙R_св ∙γ_шв = 0,9∙18∙1∙= 16,2 < β_z ∙R_св^z∙γ_шв = 1.05∙16.2∙1 = 17 кН/ см ²

L_шв < 85∙β_шв∙K_шв = 85∙0,9∙1 = 76,5 см

Приймаємо h_тр = 24 см   тобто 240 ∙12 мм.

Перевіряємо міцність балки як однопрогонової 2-х консольної балки, що опирається на полки колони.

Визначаємо  рівномірно розподільне навантаження на балку.

q_тр = q_ф∙d_тр =0,87∙13,5 = 11,74 кН/см

Визначаємо  моменти в консолі

М_конс = q_тр∙а^2/2 =11,74∙52/2 =146,8 кН∙см

Визначаємо  моменти в прольоті

М_пр = q_тр∙L^2/8 = 11,74∙40² /8 = 2348 кН∙см

Перевіряємо міцність траверси

G_тр = М_тр / W_тр = 2348/ 1,2∙24² /6 =20,4 < R_у = 23 кН/см ²

£ = Q_тр/ А_тр = 11,74∙20/1,2∙24 = 8,2 < R_ср = 0,58∙23 = 13,34 кН/см ²

Перевіряємо міцність балки від зусилля консольного загруження

G_конс^{тр =} М_кон / W_тр = 146,8/1,2∙24² /6 =1,27 кН/см ²

 

£_конс = Q_тр/ А_тр = 11,74∙(25 -20)/ 1,2∙24 = 2,04 кН/см ²

 

G_пр = v² + 3£² = √1,27² + 3∙2,04² =3,75 < 1,15∙R_у =26,45 кН/см ²

Визначаємо  розтяжні зусилля в анкерних болтах зовнішньої галузі викликаються комбінацією  зусиль із негативним моментом.

М = - 212,03 кН

N = - 1741,52 кН

При цьому нормальна  сила береться з коефіцієнтом 0,9 і  виключається коефіцієнт перевантаження.

N' = - 1741,52 ∙0,9/1,2 = - 1106 кН

Визначаємо  зусилля, що діють на анкерний болт.

N₂ = N' ∙у_п.в. / в₀ + М/ в₀ = - 1106 ∙0,44/1,1 + 212,03/1,1) = 249,6 кН

Визначаємо  необхідну площу анкерних болтів зовнішньої галузі

∑А = N₂/ R_ан.б. = 249,6/18,5 = 11,1 см ²

Приймаємо 2 анкерні  болти.

∑F = 2∙5,6 = 11,2 см ²

Визначаємо  максимально припустиме зусилля, що можуть сприйняти болти.

[N_б] = 11,2 ∙18,5 = 207,2 кН

 

Розрахунок  планки під анкерні болти

Розраховуємо  як балку, що лежить на траверсах і навантажена зосередженою силою від анкерних болтів.

М = 64,6/2 ∙8,25 =266,5 кН∙см

W_пл = (20 – 3,8) ∙3,62/6 = 34,09 см ³

Напруга в анкерній плиті

G_пл = 266,5/34,99 = 8 < R_у =24 кН/см ²

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Технологія і організація  будівництва

3.1 ВИЗНАЧЕННЯ ОБСЯГІВ РОБІТ

Табл. 3

№ п/п	Найменування  робіт	Формули розрахунку й ескізи	Обсяг робіт
			Од.вим.	Кіль-ть
1	2	3	4	5
1	Підготовчий період	10%Qпр		608
2	Розробка ґрунту екскаваторами	Vk= Lk·Bk·hk	М3	3500
3	Доробка ґрунту вручну в траншеях глибиною до 2 м без кріплень із укосами	4% Vk	М3	140
4	Ущільнення  ґрунту пневматичними трамбуваннями	Vk= Lk·Bk·hk	М3	582,4
5	Устрій бетонної підготовки	Vп= Lп·Bп·hп	М3	47
6	Устрій бетонних фундаментів	Vб= Lб·Bб·hб· Nп	М3	708
7	Гідроізоляція стін, фундаментів бічна обмазувальна бітумна в 2 шаруючи	Lф· hф· Nф	М2	3200
8	Засипання траншів  і котлованів бульдозерами потужністю 59 кВт	Vобр.до=(0,65+1,65)/(2kр.о.)P·H	М3	254
9	Монтаж сталевих колон	По специфікації	т	87,3
10	Монтаж сталевого  фахверка	По специфікації	т	11,8
11	Електродугове зварювання при монтажі колон	По специфікації	т	37,36
12	Монтаж сталевих ригелів	По специфікації	т	28,4
13	Монтаж сталевих зв'язків	По специфікації	т	6,1
14	Монтаж підкранових  балок	По специфікації	т	98,9
15	Монтаж сталевих ферм	По специфікації	т	78,8
Продовження табл. 3
1	2	3	4	5
16	Монтаж сталевих прогонів	По специфікації	т	71,5
17	Монтаж стінового  сталевого профільованого настилу	Lс ·hс	т	27,6
18	Електродугове зварювання	По специфікації	т	27,6
19	Монтаж віконних блоків сталевих	По специфікації	т	0,08
20	Монтаж сходів, площадок, огородження	По специфікації	т	0,35
21	Укладання  покрівельного профнастилу	Lп·Bп	М2	5400
22	Устрій водостічних  лійок	По специфікації	1 лійка	30
23	Устрій цементно-піщаної стяжки під підлогу	Vп= Lп·Bп·hп·	М3	5400
24	Устрій бетонної підлоги	Lп·Bп	М2	4750
25	Устрій статей із ІЗ/Б плит	Lп·Bп	М2	650
26	Прокладка З/Д  шляху		М	53
27	Остеклення	Lс ·hс· Nв	М2	18
28	Опалення й  вентиляція	6%Qпр		364,8
29	Водопровід  і каналізація	6%Qпр		364,8
30	Електрозабезпечення	6%Qпр		364,8
31	Слабкострумові  мережі	6%Qпр		364,8
32	Інші невраховані  роботи	10%Qпр