Техническое здание

.

Неизвестная реакция  определяется по формуле:

Собственная масса стойки определяется ориентировочно после  принятия сечения по формуле:

Временная нагрузка на стойку:

Суммарная вертикальная нагрузка

 

 

Рисунок 4-2. Расчётная схема колонны.

3. Расчёт клеедощатой колонны.

Принимаем в качестве несущих конструкций клеедощатую стойку. Место строительства – г. Столбцы. Кровля – рубероидная трёхслойная. Ограждающие конструкции — щиты со сплошным однослойным настилом по прогонам. Шаг колонн 4.2. Класс ответственности здания 1, g_n = 1,0. Класс условий эксплуатации второй (не отапливаемое помещение).  Отметка низа стропильных конструкций 5.4 м.

Задаёмся размерами  сечения стоки, исходя из предельной гибкости λ_max=120

Принимаем по сортаменту размеры досок 32 х 175 мм.

Рисунок 4-3. Размеры доски до обработки.

 

Поперечное сечение  дощатоклееной стойки компонуем  из 12 досок. Тогда поперечное сечение  данного сечения стойки с учётом фрезерования досок составит:

, b x h = 167 х 318 мм.

Собственная масса стойки:

Постоянная нагрузка на ригель:

Суммарная постоянная нагрузка:

Суммарная вертикальная нагрузка:

Изгибающий момент у  основания стойки:

Поперечная сила у  основания левой стойки:

Геометрические характеристики сечения стойки:

 

Радиус инерции:

Гибкость стойки при  принятом сечении равна:

Коэффициент продольного  изгиба определяется по формуле 8 СНИП II-25-80, т.к. >70, то

 = 15 МПа - таблица 6.5 [3].

k_x = 1.3 - таблица 6.6 [3].

- таблица 6.4 [3].

- таблица 6.7 [3].

 - п. 6.1.4.4.2 [3].

 - таблица 6.8 [3].

k_s = 0.9 – п.6.1.4.4.7 [3].

γ_n= 1,0– коэффициент надежности по назначению, приложение 7, п.2 [4].

Тогда:

= 15 МПа - таблица 6.5 [3].

k_x = 1.3 - таблица 6.6 [3].

- таблица 6.4 [3].

- таблица 6.7 [3].

 - п. 6.1.4.4.2 [3].

 - таблица 6.8 [3].

k_s = 0.9 – п.6.1.4.4.7 [3].

γ_n= 1,0– коэффициент надежности по назначению, приложение 7, п.2 [4]. Скалывающее напряжение:

= 1.5 МПа - таблица 6.5 [3].

k_x = 1.3 - таблица 6.6 [3].

- таблица 6.4 [3].

- таблица 6.7 [3].

 - п. 6.1.4.4.2 [3].

 - таблица 6.8 [3].

k_s = 0.9 – п.6.1.4.4.7 [3].

γ_n= 1,0– коэффициент надежности по назначению, приложение 7, п.2 [4].

Проверка устойчивости плоской формы деформирования сжато-изгибаемой стойки:

= 15 МПа - таблица 6.5 [3].

= 15 МПа - таблица 6.5 [3].

k_x = 1.3 - таблица 6.6 [3].

- таблица 6.4 [3].

- таблица 6.7 [3].

- п. 6.1.4.4.2 [3].

- таблица 6.8 [3].

k_s = 0.9 – п.6.1.4.4.7 [3].

γ_n= 1,0– коэффициент надежности по назначению, приложение 7, п.2 [4].

Расчёт и конструирование  крепления стойки к фундаменту.

Конструкция прикрепления стойки к фундаменту представлена на рис. 17. Для того чтобы вычислить  растягивающие усилие в анкерах, определяем краевые напряжения в  основании стойки:

           = 15 МПа - таблица 6.5 [3].

k_x = 1.3 - таблица 6.6 [3].

- таблица 6.4 [3].

- таблица 6.7 [3].

 - п. 6.1.4.4.2 [3].

 - таблица 6.8 [3].

k_s = 0.9 – п.6.1.4.4.7 [3].

γ_n= 1,0– коэффициент надежности по назначению.

 

Размеры сжатой и растянутой зон:

см ;

м ;

м ;

м

Тогда максимальное растягивающее  усилие в анкерах:

Определим диаметр двух анкеров из условия:

Тогда требуемая площадь  анкерных болтов составит:

- расчётное сопротивление фундаментных  болтов из стали растяжению;

m_a = 0.8 – коэффициент, учитывающий ослабление анкеров резьбой;

m = 0.85 – коэффициент, учитывающий неравномерность работы двух анкеров.

Рисунок 4-4. Узел крепления дощатоклееной стойки

1 – стойка; 2 – накладка; 3 – анкер; 4 – болт; 5 – гидроизоляция; 6 – уголок

.

 

Требуемый диаметр анкера:

, откуда 

Принимаем по сортаменту анкер диаметром d = 14 мм.

Расчёт горизонтальных болтов.

Диаметр горизонтальных болтов можно определить, исходя из условия их расстановки относительно ширины стойки в два ряда:

Принимаем диаметр болта  d = 18 мм. Несущая способность болта определяем с учётом ветровой нагрузки m_n = 1,2:

Количество двухсрезных горизонтальных болтов равно:

N_р – усилие действующие на накладку. Принимаем 4 болта. Тогда длина деревянных накладок будет равна: , принимаем 65 см.

Проверка упорного уголка на изгиб.

Погонная нагрузка на уголок:

Расчётный изгибающий момент:

Рисунок 4-5. Расчётная схема траверсы из уголка

 

Принимаем уголок 100 х 100 х 10 мм с геометрическими характеристиками :

, , ,

Проверка напряжений производится по формуле:

 

Список  использованной литературы.

1. Арленинов Д.К., Буслаев Ю.Н., Игнатьев В.П./ Деревянные конструкции. Примеры  расчёта и конструирования.Учебное  пособие- М.: АСВ, 2006.-246с.
2. Конструкции из дерева и пластмасс: Учеб. для вузов / Ю. В. Слицкоухов, В. Д. Буданов, М. М. Гаппоев и др.; Под ред. Г. Г. Карлсена. и Ю. В. Слицкоухова — 6-е изд. перераб. и доп. — М.: Стройиздат, 1991.
3. СНБ 5.05.01-2000 Деревянные конструкции / Минстройархитектуры 2001.-73с.
4. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987-58с.
5. СНиП II-23-81*. Стальные конструкции / Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990-96с.
6. Головач В. Н., Саяпин В. В., Фомичев В. Ф. Методические указания по расчету и конструированию узловых соединений по курсу “Конструкции из дерева и пластмасс для студентов специальности 29.03 – “Промышленное и гражданское строительство”. — Мн.: БГПА, 1993.
7. К.-Г. Гётц, Д. Хоор. Атлас деревянных конструкций / Пер. с нем. – М.: Стройиздат, 1985. – 271 с.
8. Телеш Е.А. и др. Нормоконтроль курсовых и дипломных проектов: Справочно-метод. пособие для студентов строит. специальности — Мн.: БГПА, 1995.—162 с.
9. Иванов В.А. Методические указания к графической части курсового проекта по курсу “Конструкции из дерева и пластмасс” для студентов специальности 1202 – “Промышленное и гражданское строительство”. — Мн.: БПИ, 1986.