Молокозавод

Таким чином:

.

Звідки визначається  l₂ (коефіцієнт теплопровідності утеплювача стінової панелі).

l₂ £ 0.100 Вт/м_*⁰С.

В якості утеплювача прийняті плити мінераловатні напівжорсткі

g=300 кг/м³,l=0.09 Вт/м_*⁰С

Перевірка опору теплопередачі  огорожі:

Отже     . Теплозахисні якості стінової панелі забезпечені.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Віконне заповнення.

 

                    1,3,5.- Скло віконне  d=3 мм g=2500 кг/м³ l=0.76 Вт/м_*⁰С

                     2,4. -  Повітряний прошарок R_В=0.14 м²_*⁰С/Вт

 

        1 2  3  4  5

Для забезпечення теплозахисних якостей огроджуючих конструкцій повинна виконуватися умова              .

Для віконного заповнення маємо:

;

Для віконного заповнення       Вт/м²_*⁰С.

Таким чином:

.

Отже     . Тришарове засклення задовольняє вимогам по опору теплопередачі.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.5 Інженерне  та санітарно технічне забезпечення.

 

 

Джерелом водозабезпечення молокопереробного цеху служить існуюча система міста. Зовнішня водопровідна система запроектована із поліетиленових напірних труб Æ 110 мм по ГОСТу 18599-83* які закладаються на глибину 1.8 м від поверхні землі.

Забезпечення  гарячою водою проводиться шляхом нагріву холодної води в підігріваючих системах цеху.

Система каналізації  прийнята самостічна з керамічних труб Æ 150 мм по ГОСТ 286-82 в каналізаційну систему міста.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.3 Розрахунок  фундаментів.

 

В даному проекті  передбачені стовпоподібні монолітні  залізобетонні фундаменти під колони. Під ділянки цегляних стін - монолітні ланцюгові залізобетонні.

Глибина промерзання  ґрунту    1.2  м.

Інженерно-геологічний  розріз.

 

                                                                                          1   500мм

 

                                                                                          2   3200мм

 

 

 

 

                                                                                          3  5500мм

 

 

1. Рослинний  шар

2. Супісь текуча, непросідаюча, високо пориста, піскова

3. Супісь пластична,  непросідаюча, низько пориста, піскова

Назва ґрунту	скв 1	скв 2	скв 3	rS т/м3	Щілн. част. т/м3	Прир. волог W	На гр. текуч Wn	На гр. розк. Wp	Мод. деф. Е,мПа	Удел. сцеп.  с,кПа	Кут внут терт
Рослин шар	0.4	0.5	0.6	1.76
Супісь	3	3.2	2.9	1.79	2.66	0.28	0.28	0.21	5	7	14
Супісь	6	5.5	6.2	1.95	2.66	0.23	0.23	0.20	6.5	9	11

 

1. Визначення попереднього  опору ґрунту.

R_пр = (g_С1* g_С2/k)_*(M_q*d_1*g₁₁’+(M_q-1)_*d_G*g₁₁’+M_C*C_II)

де  g_С1 = 1.25,   g_С2 = 1   - коефіцієнти умов роботи

(табл. 3 СНиП 2.02.01-83)

j _ІІ’ = 14⁰      g₁₁’ = 17.75 кН/м³ - розрахункове значення питомої ваги ґрунту залягаючого вище підошви фундаменту

M_q = 2.17    M_C = 4.69    M_V = 0.29 (табл. 4 СНиП 2.02.01-83)  C_II = 7 кПа

d_G = 0 (підвал відсутній)

d₁ = 1.4 м (глибина закладення фундаментів)

k = 1.1    (п. 2.41  СНиП 2.02.01-83)

R_пр = (1.25_*1/1.1)_*(2.17_*1.4_*17.75+4.69_*7) = 96 кПа

2. Розрахунок  попередніх розмірів фундаменту  в плані

А_ПР = F_V / (R_ПР - (g_*d_ф+q)

де g = 20 кН/м³ - питома вага матеріалу фундаменту та ґрунту на   його уступах

    d_ф - висота фундаменту

    q- навантаження  на підлогу

    Fv - навантаження  на фундамент

Апр= 379 / (96-(20_*0.9+3))=5.05

3. Уточнений розрахунковий  опір ґрунту основи

R_ут = R_пр + g_С1*g_С2/k _* M_{q *} k_{2 *} b_{пр *} g_II =

       = 96 + 1.25_*1/1.1 _* 1 _* 2.3 _* 1.79 _* 0.29 = 110

 4. Уточнений розмір фундаменту  в плані

Аут = F_V / (R_ут - (g_*d_ф+q) = 379 / (110-(20_*0.9+3))=4.8 м²

приймаємо   2.1 х 2.1 м     А = 4.41 м² .

5. Визначення ваги фундаменту

G = А _* d_{ф *} g  = 4.41 _* 0.9 _* 20 = 79.4 кН

Звідси уточнений розрахунковий  опір ґрунту основи

R_ут = 96 + 1.25_*1/1.1 _* 1 _* 17.9 _* 0.29 _* 2.1 = 108.4 кН

6. Середній тиск під  підошвою фундаменту

P = (F_V + G) / А + q = (379+79.4)/4.41 + 3 = 107 кН/м² <

< R= 108.4 + 1.25/1.1_*17.9_*0.28_*2.1 = 122.4 кН/м² - розрахунковий  опір ґрунту основи

7. Запас

(R - Р) / R _* 100% = (122.4 - 107) / 122.4 _* 100 = 12% .

8. Ексцентриситет

е = SМ / (Fv + G) = 4.4 / (379 + 79.4) = 0.01м = 1 см

е = 1 см < 210 / 30 = 7 см Þ фундамент центрально завантажений.

 

9. Епюра додаткового  тиску будується за допомогою  формули:

Gz=2P/p_*[arctg(h/(x_*Ö(1+x²+h²))+(x_*h_*(1+x²+2h²))/((x²+h²)_*(1+x²)_*Ö(1+x²+h²))]

де Р - середній тиск під підошвою фундаменту,

     h = l / b = 2.1/2.1 = 1

     x = z / b       z - висота від підошви фундаменту до точки, в якій визначається напруження.

G₁=2_*107/3.14_*[arctg(1/((2_*0.45/2.1)_*Ö(1+0.43²+1²)))+(0.43_*1_*(1+1²+

             +2_*0.43²))/((0.43²+1²)_*(1+0.43²)_*Ö(1+0.43²+1²))] = 102 кН/м²

G₂=2_*107/3.14_*[arctg(1/((2_*1.75/2.1)_*Ö(1+1.2²+1²)))+(1.2_*1_*(1+1²+

             +2_*1.2²))/((1.2²+1²)_*(1+1.2²)_*Ö(1+1.2²+1²))] = 67.3 кН/м²

і т.д.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Визначення осадки методом пошарового сумування.

Згідно епюри додатковий тиск під підошвою фундаменту складає 20% від природнього на глибині 3.5 м від підошви фундаменту. Значить розрахункова глибина стискаємої товщі  -  3.5 м.

Додатковий  тиск на основу:

Р_о=Р_ср-G_zqo= 107-29.4=77.6

Z=0.2b=0.2_*2.1=0.42м

 

Глибина від підошви фунда- менту	ai	ai * (P - sP2)	номер шару	Gzp,i = 0,5 * * (Gzp,i - Gzp,i-1)	Е,кПа	Si = (0,8*Gzp,i*0,2) E м
1	2	3	4	5	6	7
0,00	1,0000	77,60
			1	76,59	5000	0,0051
0,42	0,974	75,58
			2	71,04	5000	0,0048
0,84	0,857	66,50
			3	60,41	5000	0,0041
1,26	0,700	54,32
			4	48,69	5000	0,0033
1,68	0,555	43,07
			5	38,57	5000	0,0026
2,10	0,439	34,07
			6	30,61	6500	0,0016
2,52	0,350	27,16
			7	24,52	6500	0,0013
2,94	0,282	21,88
			8	19,90	6500	0,0010
3,36	0,231	17,93
			9	16,37	6500	0,0008
3,78	0,191	14,82
					S=	0,0246

 

Сумарна осадка  S=SS_i=2.46

                                         S=2.46 см < 8 см

 

Розрахунок  армування фундаменту.

Фундамент - центрально завантажений. Сила, яка діє на фундамент - N = 379 кН. Фундамент монолітній залізобетонній із важкого бетону В 15   Rb = 8.5 мПа      Rbt = 1.2 мПа   g_b2 = 0.9

Арматура класу  АІ     Rs = 225 мПа  Es = 210000мПа

Висота фундаменту із умов продавлювання під колоною

h_фmin= -(h_к+b_к)/4+1/2_*Ö(N/(0.75_*R_p+P_гр))=

=(0.3+0.3)/4+1/2_*Ö(3.79/(0.75_*1200+379/4.41)) = 0.42м

Н_фmin = 42 + 4 = 46 см

Висота фундаменту із умови заробки колони в залежності від розмірів січення

Н = 1.5h_к + 25 = 1.5_*30 + 25 = 70 см

Із конструкторських міркувань

Н_ф ³ h_ст + 20 = 30_*d + d = 30_*1.2 + 5 = 41 см

Прийнята висота фундаменту    Н_ф = 900 мм

Підбір арматури

М₁=0.125Р (а-h_к)²b=0.125_*86_*(2.1-0.3)²_*2.1= 73.14 кНм

М₂=0.125Р (а-а₁)²b=0.125_*86_*(2.1-1.5)²_*2.1= 8.1 кНм

As₁=M₁/(0.9h_oRs)=73.14/(0.9_*86_*21000)= 4.49 см²

As₂=M₁/(0.9h_oRs)=8.1/(0.9_*86_*21000)= 0.4 см²

Приймаємо сітку 11Æ10 А1 з кроком 200 мм    Аs= 7.85 см².

 

 

3. РОЗДІЛ  ТЕХНОЛОГІЇ ТА ОРГАНІЗАЦІЇ.

Технологія та організація  будівництва  розроблена з урахуванням  новітніх досягнень в будівельному виробництві й основується на принципах індустріалізації виробництва, вдосконалення методів та форм його організації.

Головним вважається наступне:

- підвищення  збірності конструкцій та технологічного  обладнання

- впровадження  поточних методів у будівництві

- комплексна  механізація та автоматизація  будівельно-монтажних робіт

- упровадження  рекомендацій по використанню закінчених наукових досліджень в області удосконалення організації будівництва та технології виробництва будівельно-монтажних робіт, а також виконання основних вимог за науковою організацією праці.

Розробку розділу  технології та організації будівництва проведено по періодах та стадіях.

 

3.1 Умови  здійснення будівництва.

Будівельний майданчик  знаходиться в межах міста. Підвіз ґрунту на будмайданчик проводиться  з відстані 15 км, піску - 30 км. Відстань до найближчої залізничної станції 5 км, доставки залізобетонних конструкцій та бітуму - 10 км.