Исследование влияния сож iia процесс взаимодействия инструмента ii заготовки при обработке металлов резанием

7- 6- 5- 4-

/

X

3

X L

V=15 м/мт

СОЖ ЭРА 2- СОЖРЦ2

1,5 2,0

б)

²'^{5 3}'° t, ММ

Рис. 4.4. Результаты экспериментального исследования шероховатости стружки от подачи (без СОЖ) - а) и от глубины резания - б) 

     Применение  СОЖ в данном случае не изменяет общего характера кривых R_z =/(/).

     Наибольшие  значения R_{z п} получены при резании без СОЖ. От-

*стр

мечена  небольшая тенденция к увеличению Я* при возрастании t.

Эксперименты  показали, что можно рассматривать  несколько критических температур на поверхности контакта инструмент-заготовка. Одна критическая температура соответствует началу температурных структур- но-фазовых превращений в материале заготовки [79] и приводит к образованию задира на прирезцовой стороне стружки. Другая критическая температура связана с температурной стойкостью адсорбированных на поверхностях контакта заготовка-деталь пленки компонентов, входящих в состав СОЖ. Еще одна критическая температура связана с интенсификацией диффузионных процессов в зоне резания, что способствует высокотемпературной ползучести прирезцовых слоев на опорной поверхности стружки и минимальному износу режущего инструмента.

     Все три критические температуры  связаны с физико- механическими характеристиками и химическим составом инструментального и обрабатываемого материала, используемой СОЖ. Температура в зоне контакта инструмент-заготовка в значительной степени определяет выходные характеристики процесса резания металлов: шероховатость обработанной поверхности, остаточные напряжения, износ инструмента.

    43.2. Влияние режимов резания на  микротвердость опорной поверхности стружки

    Для каждой конкретной пары материалов инструмента  и заготовки существует наиболее эффективная СОЖ. Неправильно подобранная СОЖ увеличивает наклеп опорной стороны стружки и, как следствие, снижает стойкость инструмента.

    На  рисунке 4.5. приведены экспериментальные  кривые, отражающие изменение наклепа поверхности стружки при контакте ее с передней поверхностью резца в зависимости от V^. А на рис. 4.6. приведены кривые, показывающие изменение наклепа стружки в зависимости от подачи S при различных скоростях резания V_pe3.

    Анализ  графиков на рис. 4.5. и 4.6. показывает что  влияние У_рез и S

на наклеп опорной поверхности стружки имеет более сложный характер по сравнению с изменением R_z от скорости резания V^y и подачи S.

Рис. 4.5. Результаты экспериментального исследования зависимости наклепа от скорости резания

0,8 S, мм/об

Рис. 4.6. Влияние подачи на наклеп на прирезцовой поверхности стружки

a с

о §

ГС X

л

X

о

с

ф

&

    Снижение  наклепа в интервале скоростей  Урез — 3 + 20м /мин

(рис. 4.6.) можно  объяснять следующими факторами:

    а) с возрастанием скорости резания уменьшается время контакта инструмента с опорной поверхностью стружки;

    б) повышение скорости резания увеличивает температуру в зоне контакта стружка-инструмент, что интенсифицирует процесс разупрочнения и, следовательно, уменьшает наклеп.

    Увеличение  наклепа с ростом скорости резания  при Урез > 20м/мин может объясняться закалкой поверхности стружки и фазовыми превращениями. Дальнейшее повышение скорости 
(Ур_ез>ЪОм/мин) способствует увеличению действия факторов, приведенных в пунктах а) и б).

    Анализ  причин, изменяющих наклеп на контактирующей поверхности стружки, позволяет сделать вывод о том, что зависимость Hemp ⁼ /(Урез) принимает минимум в случае оптимальных режимов резания для данной контактирующей пары. Повышение скорости резания при точении стали 45 первоначально снижает Н_Шр, достигая минимума в

диапазоне V_рез = 2Ом!мин, а затем наклеп повышается. Изменение подачи S вначале приводит к уменьшению наклепа на скоростях V_pe3 <20м/мин и лишь на повышенных скоростях (К^^ЗОм/мин)

имеет место устойчивое повышение наклепа  контактирующей поверхности стружки.

    Таким образом, имеет место тесная взаимосвязь между Л* > Н_стр, используемыми СОЖ и режимами резания. Проведенные эксперименты подтверждают сложную (неоднозначную) природу процесса резания.

    4.4. Экспериментальное  исследование режущих  свойств СОЖ

    В процессе обычных испытаний СОЖ на металлорежущих станках трудно дифференцировать режущие и смазочные свойства СОЖ, так как и те и другие способствуют уменьшению сил резания. Их отличие состоит в том, что режущие свойства СОЖ облегчают процесс резания за счет снижения прочности тончайших поверхностных слоев обрабатываемого металла, а смазочные - за счет уменьшения сил трения между инструментом и заготовкой.

    Наиболее  информативными операциями с точки  зрения режущих и смазочных свойств  СОЖ, на наш взгляд, являются такие  операции, как сверление, зенкерование, развертывание, нарезание резьбы.

    Для дифференцированной оценки режущих  и смазочных свойств СОЖ в  МГИУ был разработан и изготовлен стенд, позволяющий проводить эксперименты, используя меньше одного литра СОЖ (рис. 4.7.). Стенд устанавливался на столе вертикально-сверлильного станка 1 мод. 1А135.

    СОЖ 5 заливалась в цилиндр емкостью 1-1,5 литра, внутри которого закреплена обрабатываемая заготовка. Цилиндр 3 устанавливался на столике тснзометрического динамометра б, позволяющего по показаниям миллиамперметров 8 определить составляющие усилия резания Р_х, Р_у, Р_х и крутящий момент М_к.

    Оценка  «режущих» свойств СОЖ проводится по величине минутной подачи сверла 2 при сверлении отверстия в заготовке 4 с постоянной осевой нагрузкой инструмента, создаваемой грузом 7. Все образцы были изготовлены из одного прутка. Для большей стабильности результатов экспериментов все образцы зацентровывались на постоянную глубину. Чтобы оценить погрешности, возникающие из-за увеличения сил резания по мере затупления сверла, первый эксперимент по оценке режущих свойств СОЖ повторили в конце всех испытаний и определили, насколько увеличилось время сверления. Расчеты показали, что погрешность измерения не превышала 2%. 

 Время сверления  в минутах

СОЖ

Рис. 4.8. Влияние СОЖ на время сверления отверстия постоянной глубины при постоянной оссвой нагрузке на шпиндель станка

    Результаты  испытаний приведены на рисунке 4.8. Они показали, что максимальная подача сверла наблюдалась в масле, минимальная - в воде. Очевидно, это связано с тем, что масло обеспечивает снижение сил трения на поверхностях контакта инструмент - заготовка. Трибополимеробра- зующая (ТПТ) присадка способствовала образованию на поверхностях контакта защитных пленок, затрудняющих процесс резания. Минимальная подача сверла на 1 оборот шпинделя была отмечена при использовании воды. Возможно, это связано с уменьшением скорости окислительных процессов в зоне резания по сравнению с обработкой на воздухе. 

    4.5. Экспериментальное  исследование на  шлифовальном станке  различных факторов, оказывающих влияние  на технологические  свойства СОЖ

    Одним из важных технологических показателей  процесса резания является шероховатость  обработанной поверхности, которая  зависит не только от используемой технологической системы (станок - приспособление - инструмент - деталь), но и от используемой СОЖ и затупления инструмента. Результаты лабораторных испытаний СОЖ различных типов на шероховатость шлифованной поверхности деталей из стали ШХ15 при шлифовании в течении 6 минут кругом 25А40СМ26К5 на плоскошлифовальном станке приведены на рисунке 4.9. Улучшение смазочных свойств СОЖ, за счет перехода с водной основы на масляную привело к уменьшению шероховатости обработанной поверхности. Минимальную шероховатость поверхности обеспечила масляная СОЖ, содержащая специальные пластифицирующие компоненты (олеиновую кислоту). Действие этих компонентов связано не только с улучшением смазывающих свойств СОЖ, но и с изменением физико-механических характеристик тончайших поверхностных слоев заготовки.

    Опыт  эксплуатации СОЖ в цеховых условиях показывает, что необходимо учитывать, что не на всех операциях абразивной обработки улучшение смазочных свойств СОЖ приводит к улучшению выходных параметров. При внутреннем шлифовании и суперфинишировании из-за недостаточной жесткости системы может снизиться производительность обработки, ухудшится качество поверхности вследствие отжатия шпинделя и увеличения количества зерен, скользящих по обрабатываемой поверхности и не участвующих в процессе резания. 

. MKM

Ra

0,8- 0.7- 0,6-

Л,

5,

0,5 - 0,4 - 0,3-

I I Г

+ Тмин

1

2 3 4 5

Рис. 4.9. Влияние состава СОЖ на шероховатость шлифованной поверхности: 1- 2,5% раствор триэтаноламина в воде; 2 - 2,5%-ная водная эмульсия; 3 - масло И-12А; 4 - масляная СОЖ; 5 - масляная СОЖ с добавлением олеиновой кислоты

    Следует отметить, что на шероховатость шлифованной  поверхности влияет не только химический состав СОЖ, но и методы получения  ее компонентов. Так, добавление синтезированной олеиновой кислоты, в отличие от обычно применяемой, практически не влияло на шероховатость шлифованной поверхности.

    Использование эффективных эмульсий является одним  из перспективных направлений улучшения технологических параметров процесса шлифования. Содержащиеся в эмульсии масла способствуют снижению в 

зоне  резания сил трения между абразивными  зернами и обрабатываемым металлом; вода, являющаяся основой таких СОЖ, обеспечивает лучший охлаждающий эффект. Стоимость эмульсий, как правило, ниже, чем масляных СОЖ. Они обладают лучшими санитарно-гигиеническими свойствами и обеспечивают большую экономию нефтепродуктов.

    Повышение концентрации масла в эмульсии уменьшает  шероховатость обработанной поверхности при шлифовании. Очевидно, это связано с тем, что увеличение масляной составляющей в СОЖ способствует снижению сил трения между абразивным кругом и заготовкой. Эксперименты в цеховых условиях ЗИЛа подтвердили существование оптимальных концентраций масляной фазы, при которой обеспечивается максимальная производительность или минимальная шероховатость обработанной поверхности, причем значение оптимальной концентрации может колебаться в зависимости от выбранного технологического показателя.

    Добавление  в состав СОЖ противозадирных и противоизносных присадок позволяет обрабатывать заготовку на более форсированных режимах. Однако на станках с магнитным столом улучшение смазывающих свойств СОЖ может привести к сдвигу заготовки в процессе шлифования под воздействием сил резания, что недопустимо.

    В процессе эксплуатации некоторых эмульсий отмечено их расслоение с выделением масляной фазы. В силу того, что масляная фаза лучше смачивает обрабатываемый металл, чем водная составляющая, то происходит истощение эмульсии.

    Проведенные цеховые испытания эмульсий, в  процессе которых контролировалась их стабильность, показали, что эмульгируемое  масло часто отслаивается. В отдельных  случаях наблюдалось обильное пенооб- разование. Основная причина расслоения эмульсий - попадание загрязнений в резервуары, используемые для эксплуатации СОЖ, или насосы, обеспечивающие ее подачу.

    На  стабильность эмульсии оказывают влияние  соли жесткости воды, из которой  приготавливается эмульсия. Для уменьшения жесткости воды используются специальные реактивы, взаимодействующие с содержащимися в ней солями магния и кальцием. Если показатель концентрации водородных ионов (рН) ниже 7, то усиливается коррозионная агрессивность эмульсий, а если концентрация водородных ионов выше 10, то происходит коррозия стали и алюминиевых сплавов.

    Проведенный автором анализ эффективности работы СОЖ в цеховых условиях ЗИЛа показал, что наибольший эффект от применения СОЖ наблюдается при обработке вязких и пластичных металлов. Снижение сил трения у режущей кромки инструмента приводит к уменьшению наростообразования, улучшает условия для удаления стружки и абразивных частиц из зоны резания. Минимальный эффект от применения СОЖ наблюдается при обработке чугуна и других хрупких материалов.

    4.5.1.Улучшение  технологических параметров процесса резания за счет активации СОЖ

    Улучшения технологических параметров процесса резания можно достичь за счет повышения реакционной способности  СОЖ по отношению свежеобразованным при резании металлов поверхностям. Для перевода эмульсии в метастабильное состояние и повышения сс стабильности используют различные методы активации. Механизм активации состоит в том, что под действием подведенной извне энергии в СОЖ разрываются межмолекулярные связи, образуются новые реакционноспособные компоненты, преодолевающие потенциальный барьер и взаимодействующие с поверхностью металла в зоне резания.

В качестве примера  назовем следующие методы активации [70]: • химическая - ее можно осуществить, добавив перекись водорода;

• электрическая - пропускают постоянный электрический ток через зону обработки;
• ультразвуковая;
• электрохимическая;
• магнитная и электромагнитная;
• термическая;
• механическая.

    Недостаток  большинства известных устройств  для активации СОЖ - конструктивная сложность и ограничения, связанные  с техникой безопасности. В МГИУ была разработана и изготовлена новая конструкция механического активатора (рис. 4.10.).

1

Рис. 4.10. Механический активатор

    Корпус 1 активатора ввертывается одним концом в трубопровод, по которому СОЖ под  давлением подается в зону обработки. Жидкость с большой силой ударяется  о пластину 2 из пружинящего материала. Зазор между корпусом и пластиной  регулируется шайбой 5. Крепление шайбы и пластины к корпусу производится винтом 4. На корпус 1 навернута втулка 5. Резиновая прокладка б обеспечивает герметичность стыка. На втулку навинчивается патрубок, через который СОЖ подается в зону обработки. При проведении экспериментов использовалась втулка, на конце которой была нарезана резьба диаметром 1\2 дюйма. Энергия активации, сообщаемая СОЖ в результате ее столкновения с вибрирующей пластинкой, зависит от скорости перемещения жидкости внутри корпуса зазора I, толщины и упругости пластины, которая вибрирует под напором струи.

    После удара о поверхность твердой  вибрирующей пластины происходил разрыв внутримолекулярных связей СОЖ, что ускоряло образование граничных пленок в зоне резания и способствовало снижению адгезионных связей абразивное зерно - обрабатываемый металл/ Механическая активация способствовала многократному повышению стабильности эмульсии, уменьшению шероховатости обработанной поверхности на 30 - 40%, снизила удельную мощность шлифования.

    4.6. Выводы

1. Разработана методика экспериментального исследования влияния СОЖ на основные параметры процесса резания, а на основе метода планирования эксперимента установлен достаточный объем проведенных исследований.
2. На основе проведенных экспериментов в лабораторных условиях получены зависимости шероховатости и наклепа поверхности стружки от

таких режимных факторов, как скорость резания, подача и глубина резания.

3. Шероховатость прирезцовой стороны стружки уменьшается при возрастании скорости резания и незначительно меняется с возрастанием глубины резания. С возрастанием активных свойств СОЖ происходит снижение шероховатости.
4. Микротвердость обработанной поверхности растет с увеличением скорости резания и подачи.
5. Проведены исследования режущих и смазочных свойств различных СОЖ на специальном стенде. На основании проведенных испытаний с использованием небольших количеств новых присадок (несколько десятков грамм) выбран оптимальный состав СОЖ, который рекомендован для испытаний в цеховых условиях.
6. Проведена серия экспериментов в процессе шлифования при различных вариантах использования СОЖ. В качестве критерия использовался параметр, характеризующий шероховатость обработанной поверхности.
7. Разработана конструкция механического активатора, позволяющая перевести эмульсию в метастабильное состояние и повысить ее стабильность.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ И ПРЕДЛОЖЕНИЯ

1. Установлены основные закономерности механизма действия СОЖ в процессе резания, позволяющие вести целенаправленную разработку новых составов СОЖ, обеспечивающих повышение качества, точности и производительности обработки.
2. Для оценки эффективности СОЖ предложена расчетная модель, учитывающая физико-механическую природу процесса резания и контактное взаимодействие поверхностей заготовки с рабочими поверхностями инструмента.
3. Разработана методика экспериментального исследования режущих и смазочных свойств различных СОЖ на специальном стенде. На основании проведенных испытаний с использованием небольших количеств новых присадок (несколько десятков грамм) выбран оптимальный состав СОЖ , который рекомендован для испытаний в цеховых условиях.
4. Рациональный цикл разработки эффективных составов СОЖ должен базироваться на аналитических методах оценки их химического состава и функциональных свойств, на экспериментальных исследованиях на модельных установках, натурных стендах, на испытаниях СОЖ в лабораторных и производственных условиях.
5. На основе проведенных экспериментальных исследований предложен механизм активации СОЖ.

СПИСОК  ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Черпаков Б.И. Развитие станкостроения в Японии и 19-я японская вы- ставка-ярмарка станков//СТИН, 1999, №10, с.28-40.
2. Машиностроение. «Энциклопедия».- М. Машиностроение, 1999 - 863 с.
3. Смазочно-охлаждающие технологические средства для обработки металлов резанием: Справочник / Под общей ред. С.Г. Энтелиса, Э.М. Берлинера. - М.: Машиностроение, 1986, - 352 с.
4. Бердичевский У.Г. Смазочно-охлаждающие средства для обработки материалов. Справочник. М.: Машиностроение, 1984, - 224 с.
5. Технологические свойства новых СОЖ для обработки резанием / Под ред. М.И. Клушина.- М.: Машиностроение, 1977. - 189 с.
6. Ищук Ю.Л. Технология пластичных смазок. - Киев: Наукова думка. 1986.-248 с.
7. Латышев В.Н. Повышение эффективности СОЖ. - М.: Машиностроение, 1975,-89 с.
8. Курчнк Н.Н., Вайншток В.В., Шехтер Ю.Н. Смазочные материалы для обработки металлов резанием. - М.: Химия, 1976, - 192 с.
9. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки. - М.: Машиностроение, 1981, - 288 с.
10. Абрамсон А.А. Поверхностно-активные вещества. Справочник. - Л:

Химия, 1981.-372 с.

11 .The machine tool industry outlook. England, Japan //1998, X*32, P. 17-26.

12. Армарего И., Браун P.X. Обработка металлов резанием: Пер. с англ. - М.: Машиностроение, 1977, - 125 с.
13. Костецкий Б.К., Носовский И.Г., Караулов А.К. Поверхностная прочность материалов при трении. - Киев. Техника, 1976, - 292 с.
14. Крагельский И.В., Добычин М.Н., Комбалов B.C. Основы расчетов на трение и износ. - М.: Машиностроение, 1977, - 552 с.
15. Старков В.К. Дислокационные представления о резании металлов. - М.: Машиностроение, 1979, - 216 с.
16. Венедиктов В.А. О природе видов стойкости инструмента при обработке металлов резанием //Трение и износ. 1990. Т. 11. № 1, С. 116-141.
17. Лазюк Ю.Н. Влияние поверхностно-активных смазочно-охлаждающих технологических средств на механическую обработку кремния и арсе- нида галлия: Автореферат дис. канд. хим наук. - М., 1989. - 18 с.
18. Малиновский Г.Т. Масляные СОЖ для обработки металлов резанием. - М.: Химия, 1988,- 192 с.
19. Перцов Н.В., Володин Ю.В., Перцов А.В. Влияние водных растворов мсдно-аммиачных комплексов на обрабатываемость латуни// Физико- химическая механика материалов. 1974. Т. 11. №1. С.41-44.
20. Рутман П.А., Лобанцева B.C., Файнштейн И.З., Антонова Н.Г. Способ улучшения эксплуатационных свойств водоимульсионных СОЖ// Вестник машиностроения. 1987. № 12. С. 49-51.
21. Серов В.А., Дорфман С.Б., Максимова А.И. Универсальные концентраты присадок для СОЖ// Вестник машиностроения. 1982. № 1. С. 25-27.

22.Чулок  А.И., Лобанцева B.C. Термический анализ эффективности действия СОЖ. - М.: ВНИИТЭМР, 1988. - 40 с.

23. Mould R.W/, Silver Н.В., Syrett Reinvestigation of the activity of cutting oil additives //The EP activity of Some water based fluids. Part V, Lubrication Engineering, 1977. Vol. 33, N. 6, P. 291-296.
24. Rothwell В., Kuhlchmieren C.Chlorfrei altol der problemlosung // Maschine und Werqsend, Fertiqstechnik. 1986, Vjl. 87, N.19. P. 56-58, 60, 62, 66.
25. Смазочно-охлаждающие технологические среды / Сборник научных трудов. ВНИИПКнефтехнм. - М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1982, - 171 с.
26. Абразивная и алмазная обработка материалов: Справочник / Под ред. А.И. Резникова. - М.: Машиностроение, 1977, - 391 с.
27. Каталог взаимозаменяемости смазочно-охлаждающих жидкостей в странах-членах СЭВ для обработки металлов резанием / Ю.С. Дубровский, А.К. Караулов, В.И. Костюк и др. - М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1991.- 56 с.
28. Худобин J1.B., Бердичесвский Е.Г. Техника применения смазочно- охлаждающих средств в металлообработке. Справочное пособие. - М.: Машиностроение, 1977. 189 с.
29. Аксенов А.Ф. Трение и износ металлов в углеводородных жидкостях. М.: Машиностроение, 1972.149 с.
30. Кацев П.Г. Статистические методы исследования режущего инструмента. - М.: Машиностроение, 1974,239 с.
31. Ташлицкий Н.И., Кущева М.Е. Рациональное применение смазочно- охлаждающих сред при обработке сталей лезвийным инструментом // Вестник машиностроения. 1976. № 18, с. 73-75.
32. Трент Е.М. Резание металлов;/ Пер. с англ. - М.: Машиностроение, 1980,-261 с.
33. Курносов А.И., Юдин В.В. Технология производства полупроводниковых приборов и интегральных микросхем. - М.: Высшая школа, 1986, - 367 с.
34. Лазюк Ю.Н. Особенности применения СОЖ в процессах механической обработки полупроводников. Теоретические и практические аспекты теории контактных взаимодействий при резании металлов. - Чебоксары: Изд-во Чув. ГУ, 1988, С. 35-40.
35. Пичугин И.Г.. Таиров Ю.М. Технология полупроводниковых приборов. М.: Высшая школа, 1984,288 с.
36. Пронкин Н.Ф. Протягивание труднообрабатываемых материалов. - М.: Машиностроение, 1978, - 80 с.
37. Грановский Г.И. Трудов П.П. и др. Резание металлов. - М: Машиностроение, 1954. - 472 с.
38. Суслов Л.Г. Качество поверхностного слоя. - М. Машиностроение,

2000. 208 с.

39. Режимы резания труднообрабатываемых материалов: Справочник. -

М.: Машиностроение, 1978, - 142 с.

40. Суворов А.А. Обработка деталей из вольфрама и его сплавов. - М.: Машиностроение, 1978,- 189 с.
41. Ташлицкий Н.И., Турсунов З.М., Мирбабасв В.А. Исследование влияния СОЖ на стойкость торцовых фрез, оснащенных твердым сплавом ВКК, при обработке стали 12Х18Н110Т // Вестник машиностроения. 1981. №6, С. 12-13.
42. Ташлицкий Н.И., Турсунов З.М., Мирбабаев В.А. Исследование влияния СОЖ на стойкость торцовых фрез при обработке хромоникеливого сплава ХН77ТЮР // Вестник машиностроения. 1981. № 4. С. 14-15.
43. Фетисова З.М., Зорев Н.Н. Обработка резанием тугоплавких сплавов. - М.: Машиностроение. 1966, - 225 с.
44. Берлинер Э.М. Эффективность смазочно-охлаждающих жидкостей с химически активными элементами//Станки и инструменты. 2000. №3. С.33-35.
45. Подгорков В.В. Разработка способов и техники применения технологических сред и магнитных жидкостей при трении и резании металлов: Дисс. на соискание ученой степени доктора техн. наук. - Иваново. 2002.
46. Розенберг Ю.А. Методы аналитического определения степени деформации металла стружки при резании//Вестник машиностроения. 2001. №З.С.34-38.

47.0всеенко  А.Н. Gajek М., Серебряков В.И. Формирование состояния поверхностного слоя деталей машин технологическими методами - Opole: Politechnika Opolska, 2001. 228 с.

48. Лексиков В.П. Технологическое повышение качества и производительности обработки внутренних резьб с крупным шагом Р>3 мм. Ав- тореф. дис.... канд. техн. наук. - Брянск., 1998. 18 с.
49. Худобин Л.В. Выбор и применение технологических жидкостей на операциях абразивной обработки//Алмазно-абразивная обработка в машиностроении : Материалы семинара. - М.: МДНТП, 1982. С. 14-16.
50. Волков М.П., Малиновский Г.Т., Бровин И.Л. Новая СОЖ для скоростного глубинного шлифования инструментальной стали // Станки и инструмент, 1988, № 12, С. 28.
51. Выбор состава СОЖ при шлифовании кругами из эльбора. Методические рекомендации. - М.: НИИмаш, 1981, 53 с.

52.3ахарченко  И.П. Эффективность обработки  инструмента сверхтвердыми материалами. - М.: Машиностроение, 1982. - 224 с.

53. Кащук В.А., Верещага А.Б. Справочник шлифовщика. - М.: Машиностроение, 1988, 480 с.
54. ЛавриненкоВ.И., Дсктяренко С.М., Удот Е.М. О выборе эффективного состава СОЖ для алмазного шлифования безвольфрамовых инструментальных материалов // Резание и инструменты. - Харьков, 1988, С. 62-68.
55. Попов С.А., Кравченко Ю.Г., Крашенинников Л.Н. Шпифуемость быстрорежущих сталей при использовании СОЖ с различными свойствами // Станки и инструмент. 1981. № 5, С. 20-21.
56. Хрульков В.А., Матвеев B.C., Волков В.В. Новые СОЖ, применяемые при шлифовании труднообрабатываемых материалов. - М.: Машиностроение, 1982,-84 с.
57. Ансеров Ю.М., Дуряев В.Д. Машиностроение и охрана окружающей среды. - Л.: Машиностроение, 1979, - 224 с.
58. Костюк В.И., Карнаух Г.С. Очистка сточных вод машиностроительных предприятий. - Киев. Техника, 1996. - 120 с.
59. Мэн С.К., Шелектава Т.Г., Парвов А.В. Очистка маслоэмульсионных сточных вод станов холодной прокачки методом ультрафильтрации / Сталь, 1986,№ 11. С.104-108.
60. Ясиновский А.А. Оборудование термического обезвреживания промышленных стоков. - М.: Машиностроение, 1972. - 185 с.
61. Совместимость присадок различного функционального действия применительно к маслам для резания металлов / В.А. Суров, Г.Т. Малиновский, В.П. Темненко // Химия и технология топлива и масел. 1978, № 3, С.46-49.
62. Бобров В.Ф. Основы теории резания металлов. - М.: Машиностроение, 1975. - 343 с.
63. Жилин В.А., Самодумский Ю.М., Середин А.А. Усталостная составляющая интегрального износа режущего инструмента // Технология, автоматизация и организация производства технических систем: Межвузовский сборник научных трудов.- М. МГИУ, 1999. С.96-100.
64. Крагельский И.В. Трение и износ. - М.: Машгнз, 1962. 382 с.
65. Кудинов В.А. Динамика станков. - М.: Машиностроение, 1967. - 359 с.
66. Ишлинский И.И. Колебания в металлорежущих станках. - М.: Машгиз, 1958.- 141 с.
67. Зорев Н.Н. Вопросы механики процесса резания металлов. - М.: Машгиз, 1956.-367 с.
68. Таратынов О.В., Аверьянов О.И. Анализ колебаний, возникающих при нарезании резьб метчиками //СТИН, 2000, №3 С. 19-21.
69. Таратынов О.В. Динамические и статические жесткости в зоне контакта инструмент-заготовка //СТИН, №12, С. 15-17.
70. Макаров А.Д. Оптимизация процесса резания. - М.: Машиностроение, 1978,- 276 с.

71.3орев  Н.Н. Вопросы механики процесса  резания.- М. Машгиз,1958.

72. Исаев А.И. Процесс образования поверхностного слоя при обработке металлов резанием. - М. Машгиз., 1950.
73. Малкин А.Я. Основы технологии механической обработки деталей машин. - М. Машгиз., 1961.

74.3акураев  В.В., Шивырев А.А. Термодинамические  характеристики обрабатываемости и управление режимом резания// Труды Международной научно-технической конференции "Технология - 2000" 28-30 сентября 2000, г. Орел, ОрелГТУ, Ч. 2. С. 147-150. - Орел 2000.

75. Рыжов Э.В., Суслов А.Г., Федоров В.П. Технологическое обеспечение эксплуатационных свойств деталей машин. - М.: Машиностроение, 1979.-367 с.
76. Kipatrik D.9 Theory composition and application of cutting fluids. Australian machinery and production engineering. 1979, № 4, P. 13 -17.
77. Лупкин Б.В., Лещинский В.Л. Скок Т.П. Применение СОТС при нарезании резьбы и сверлении труднообрабатываемых материалов// Машиностроитель. 1989. №7 С. 21-22.
78. Гаркунов Д.Н. Триботехника. - М.: Машиностроение, 1989. - 327 с.
79. Шустер Л.Ш., Криони Н.К. Высокотемпературная триботехника в машиностроении//Триботех 2003. - М., 2003. С. 24- 25.
80. В.М.Шумячер, М.П.Волков, А.В.Спавин. Стендовые испытания водо- смешиваемых СОЖ при шлифовании. ЬпрУДул^лпйесЬ.ги/ококат/ЗЬитасегЛ^т.
81. _Roger Н. P. Water based metalworking lubrication. //Lubrication Engineering. 1999. V.40. №9, p. 549 - 553.
82. Аспатуров Ю. Г. Чистяков A.B. Совершенствование устройств для активации смазочно-охлаждающих технологических сред//Современные технологии в машиностроении. Труды VI Всероссийской научно- практической конференции «Современные технологии в машиностроении». Пензенский государственный университет. - Пенза, 2003.
83. Чихос X. Системный анализ в трибонике. - М.: Мир, 1982. - 351 с.
84. Yang С. The effects of water hardness on the lubricity of a semisyntetic cutting fluids // Lubrication Engineering. 1979. V.35. №3. P 133 - 135.
85. Дроздов Ю.Н. Прогнозирование изнашивания с учетом механических, физико-химических и геометрических факторов/ЛГриботех 2003. М., 2003. С.8.