Технологический регламент работы комплекса очистных сооружений

В результате гидродинамический режим и процесс опорожнения блоков были весьма неустойчивыми, что периодически приводило к переполнению камеры сбора и пеносборных лотков.

Рекомендовано  понизить уровень  врезки выходного патрубка в колодец  коллектора и тем самым увеличить располагаемый напор в системе опорожнения блоков очистки.

 

 

Фильтрация 

 

Из камеры для сбора воды блока  очистки вода подается в механические фильтры Ф-1, Ф-2 насосами Н-14_1,2. В качестве загрузки механических фильтров используются гравий, песок и антрацит.

По мере загрязнения, механические фильтры промываются обратным током воды из Е-10 насосами Н-15_1,2 с одновременной подачей воздуха от воздуходувок  В-1 и В-2 очистных сооружений.

После механических фильтров осветленные  сточные воды под остаточным давлением поступают в сорбционные фильтры Ф–3, Ф–4, Ф–5, Ф–6  заполненные активированным углем.

Сорбционные фильтры, по мере их загрязнения, промываются обратным током горячей  воды из Е-10 насосами Н-15_1,2. Кроме этого предусмотрена продувка  фильтров паровоздушной смесью с температурами близкими к критичным для данного вида  сооружений.

Предусмотренная проектом регенерация  адсорбционных фильтров горячей  водой  при существующем  технологическом  оборудовании (фильтры  выполнены  из стеклопластика, имеющего ограниченный температурный режим работы до 60 ^оС)  представляется невозможной.

В качестве  меры альтернативной регенерации  фильтров рекомендуется  перезагрузка  их адсорбентов или замена конструкций  на более термостойкие,  выполненные  из  нержавеющего металла.

Для качественной дополнительной промывки  фильтров в схеме предусмотрена  промывка технической водой. Сброс водовоздушной смеси после промывки фильтров  должен осуществляться в приемный резервуар КНС.

Для исключения переполнения  емкости Е-10 имеется перелив в канализацию.

 

 

 

Приложение А.

 

1. Расчет расхода коагулянта    в отстойник первой  очереди

 

Согласно  данным  СНиП 2.04.03-85 (таблица 55, стр. 56) для предприятий  по переработке кожи и шерстомойных  фабрик при  концентрациях механических загрязнений  превышающих 1000 мг \ литр доза различных видов коагулянтов составляет:

 

1.  Сернокислый алюминий  С _{коагул.} = 700 мг на 1 л воды или 700 г на 1 м³ очищаемой воды;

       Сернокислое  железо    С  _{коагул.}  =  700  мг на 1 л воды или 700  г на 1 м³ очищаемой воды;

2. Принятая  рабочая концентрация раствора коагулянта  С _раб.;

Сернокислый алюминий С _раб =  8 %

Сернокислое железо С _раб =  10 %

3. Плотность  раствора коагулянта ρ _{коагул.}

Сернокислый алюминий ρ _{коагул.} =    1,08 кг на дм³;

Сернокислое железо ρ _{коагул.} =       1.1 кг на дм³;

4. Содержание безводного продукта  С _{безводн.}

Сернокислый алюминий,  15 водный  Al₂(SO₄)₃  ∙15 H₂O   С _{безводное}  =  55,2 %

Сернокислое железо,  15 водное Fe₂(SO4)₃ ∙ 15 H₂O  С _{безводное}  =   59,7  %       

5. Принятый расход  сточных вод  Q _сточн. = 1680 м³ в сутки;
6. Расход  вносимого коагулянта:

Q_{коагул.} =  (С _{коагул.} ·С _{безводн.}· Q _сточн) / (10⁶ ·С _раб. · ρ _{коагул.}),   (м³ в сутки)

 

Q_{коагул.}Al₂(SO₄)₃  = (700 ·0,552 ·1680) / (10⁶ ·0,08·1,08) = 7,51  м³ в сутки или

0,31 м³ в час  или 310  литров в час  или  0,0861 литров в секунду или 5,17   литров в минуту.

 

Q_{коагул.} Fe₂(SO₄)₃ = (700 ·0,597 ·1680) / (10⁶ ·0,10·1,1) = 6,38   м³ в сутки или

0,266  м³ в час или 266  литров в час или 0,0738 литров в секунду или 4,43   литра в минуту.

 

2.  Расчет расхода  коагулянта    в отстойник  второй   очереди

 

Согласно  данным  СНиП 2.04.03-85 (таблица 55, стр. 56) для предприятий  переработки кожи и шерстомойных  фабрик при  концентрациях механических загрязнений  превышающих 500 мг \ литр (с учетом 50 % степени очистки на первой  очереди сооружений) доза вносимого коагулянта – сернокислого  алюминия С _{коагул.} составляет 500 мг на 1 л воды или 500 г на 1 м³ очищаемой воды;

 Тогда расход коагулянта, Al₂(SO₄)₃ , на сооружения второй очереди,  рассчитанный аналогичным образом,  составит:

Q_{коагул.}Al₂(SO₄)₃  =  3,69 литра в минуту;

В отстойники второй очереди  сернокислое железо не подается.

 

3. Расчет  средней дозы  кислоты   в отстойник первой  очереди

 

Согласно   проектным  данным:

1. Суточный расход кислоты для снижения рН  с 10,8 до 7…8 единиц - 0,2 мг·экв по 100 % веществу:

Q_{кислоты}  =  16,4 кг в сутки.

2. Суточный расход кислоты по 92,5  % веществу:

Q_{кислоты}  =  17,7  кг в сутки.

3. Суточный объем  кислоты по 92,5  % веществу:

W_{кислоты}  =  10   м³ в сутки.

4. Средний суточный расход   раствора кислоты  10 % концентрации:

Q_{кислоты}  =  0,0164 / 0,1·1,32   = 0,16 м³ в сутки или 0,0066 м³ в час или 6,6 л в час или 0,11 л в минуту.

4. Расчет расхода флокулянта  в отстойник первой очереди

 

 

Согласно  данным  СНиП 2.04.03-85 (таблица 55, стр. 56) для предприятий переработки кожи и шерстомойных  фабрик при концентрациях механических загрязнений превышающих 1000 мг \ литр  доза флокулянта составляет:

С _{ПАА флокул.} =  0,5…3 мг на 1 литр  очищаемой воды, нами из технологических соображений принимается  1,5  мг на 1 литр очищаемой воды  или 1,5 г на м³;

 

Принятая  рабочая  концентрация раствора флокулянта  С _раб.;

ПАА  С_раб =  0,5  %

1. Плотность  раствора коагулянта ρ_{флокул.}

ПАА ρ _{флокул.} =    1,00 кг на дм³;

2. Принятый расход сточных вод  Q _сточн. = 1680 м³ в сутки;

Расход  вводимого  флокулянта:

Q_ПАА. =  (С _{флокул..} · Q _сточн·) / (10⁶ ·С _раб. · ρ _{флокул.}),   (м³ в сутки)

Q_{коагул.}ПАА = (1,5 ·1680) / (10⁶ ·0,005·1,00) = 0,504  м³ в сутки или 0,021 м³ в час или 21 литр в час, или 0,00583 литра в секунду или 0,34 литра в минуту.

 

 

5. Расчет расхода флокулянта  в отстойник второй очереди.

 

 

 

Согласно  данным  СНиП 2.04.03-85 (таблица 55, стр. 56) для предприятий  переработки кожи и шерстомойных  фабрик практически не зависит от концентраций механических загрязнений, поэтому  расход флокулянта на отстойники первой очереди сооружений принимается нами 0,34 литра в минуту, как и для первой очереди.

 

 

 

 

 

 

Приложение Б.

 

Результаты полного химического  анализа сточных вод ЗАО «Хром» из среднесуточной пробы отобранной в период с 3.04 по 4.04 2002г.

 

Место отбора пробы –  ступенчатые решетки.

 

Температура – 19,8^оС

Окраска – темно-коричневая

Запах – сероводородный, фекальный

рН – 10,8

Взвешенные вещества – 3180 мг/л

Оседающие вещества по объему и по весу – 44 см/л

БПК – 1438 мг/л

ХПК – 3196 мг/л

Содержание:

аммонийного азота – 62,1 мг/л

хлоридов – 1276,2 мг/л

сульфатов – 2090 мг/л 

хром (общий) – 858,4 мг/л

СПАВ – 2,5 мг/л

железо – 8,4 мг/л