Автор работы: Пользователь скрыл имя, 22 Апреля 2012 в 13:55, курсовая работа
Задание: Расчет ребристой плиты 3ПГ6-2 АIV-П
AS=3,08cм ; RSC=410МПа(ВрΙ) ;
Rb=11,5МПа ; bf’ = 2,106м = 210,6см ;
hf’=3cм
0,815cм < 3cм , т.е. сжатая зона в полке плиты
2-е условие: M ≥ Mtot
M = γb2· Rb· bf’·x(ho- ) + RSC· A’S· (ho- a’) = 0,9·11,5·210,6·0,59(27- ) + +375·0,848·(27-1,5) = 56110,63MПа·см3 = 5611,06кг·м
γb2=0,9 ; a’=1,5cм ; ho=30-3=27см ;
5611,06 > 4393,25 => прочность обеспечена
4.3.Проверка принятой арматуры
xR=
w-характеристика сжатой зоны бетона
w = a - 0,008.Rb= 0,85-0,008.11,5=0,758
ssr-напряжение в арматуре;
ssr=Rs+400-ssp- ssp
ssp=Rs,ser – P
Rs,ser=785МПа = 8000 кгс/см2
P – допустимоеотклонение предварительных напряжений при электротермическом способе натяжения арматуры.
МПа
l- длина натягиваемого стержня.
ssp=785 - 86,25 = 698,75МПа => ssp=670МПа
ssp=
Rs=680МПа
ssp= МПа
ssr=680 + 400 - 670- 278 = 132МПа
ssc,u-предельное напряжение в арматуре сжатой зоны
так как gb2<1 (gb2=0.9) ,то ssc,u=500МПа
xR= = 0,7
x= = =0,04
Мы получаем, что x<xRÞсечение нижней зоны не переармировано.
4.4.Расчет прочности наклонных сечений.
Задаемся диаметром поперечной арматуры в каркасе : 5 Вр1.
Для обеспечения прочности по наклонной полосе между трещинами проверяется усилие :
Qtot £ 0.3.jw11.jb1.Rb.b.h0 ,
jw1-учитывается влияние хомутов
jw1=1+5.a.mw £ 1.3
a= ; Es=17.105кгс/см2; Eb=245.103кгс/см2
a= =6,94
mw= ,
Asw=0,196см2, b-ширина двух ребер: b=150мм,
nw-число ветвей хомутов в поперечном сечении: nw=2,
S-шаг хомутов в см.
S= ,
Rsw-расчетное сопротивление поперечной арматуры:
Rsw=270МПа=2750кгс/см2.
Усилие воспринимаемое хомутами на единице длины:
qsw= ,
jb2= 2 -для тяжелого бетона, Qtot = 2993,7кг,
Rbt-осевое растяжение, Rbt = 0,9МПа = 9,18кгс/см.
qsw= = 11,2 кг/см.
S= = 96,25см.
Проверяем S£Smax:
Smax= ,
jb4=1,5-для тяжелого бетона,
jn= = = 0,43;
Smax= = 71,9см.
S=96,25см>Smax=71,9см => уменьшаем диаметр арматуры до 4мм.
тогда Asw= 0,126см2
S= = 60,75см.
S£Smax - условие выполняется!
Sконстр= h/2 = 150мм
Выбираем минимальный шаг: S=Sконстр=150мм.
mw= = 0,0011
jb1=1-b.Rb
Rb-осевое сжатие (призменая прочность) Rb=11,5МПа=117кгс/см2,
b=0,01-для тяжелого бетона.
jb1=1-(0,01.11,5)=0,885
jw1=1+5.6,94.0,0011=1,04
0,3.jw1.jb1.Rb.b.h0=0,3.1,04.0
Qtot=2993,7кг<13083,9 - условие выполняется =>
Прочность наклонных сечений обеспечена.
Эскиз каркаса см. рис3
5.Расчет продольных ребер по трещиностойкости
(вторая
группа предельных состояний).
5.1.Определение
геометрических характеристик
b¦Ô = 2940мм =294см; h¦Ô = 30мм = 3см;
b = 150мм =15см; yp = 13,5см=135мм;
а = 30мм = 3см ; Аs = 3,08см2 ;
h = 300мм = 30см ; hp = 27см = 270мм;
Площадь приведенного сечения :
Ared=A+a.As=b¦Ô.h¦Ô+b(h-h¦Ô)+a
a= = = 7,92
Es=19·104МПа
Eb=24·103МПа
Аred=294.3+15.(30-3)+7,92.3,
Статический момент относительно нижней грани:
Sred=b¦Ô . h¦Ô . y¦ + b. hp. yp + a . As. а,
Sred=294.3.28,5+15.27.13,5+7,
Расстояние от нижней грани до центра приведенного сечения:
y= = =23,4см
Расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведенного сечения: e0p= y - a = 23,4 - 3=20,4см.
Приведенный момент инерции сечения:
Jred= ,
Jred= = = 96355,76 см4.
Момент сопротивления сечения относительно нижней грани:
Wred = = = 4117,77 см3.
Момент сопротивления сечения относительно верхней грани:
WredÔ = = = 14778,5 см3.
Упругопластический момент сопротивления относительно нижней грани
при s=1,75:
Wpl = 1,75.Wred = 1,75.4117,77=7206,1см3
Упругопластический момент сопротивления относительно верхней грани
при s=1,5:
WplÔ = 1,5.14778,5= 22167,8см3.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой точки (наиболее удаленной от растянутой зоны) :
r = j. , где j = 1,6- = 1,6-0,75 =0,85
r = 0,85. = 3,14см.
Для наименее удаленной точки от растянутой зоны (ядровое расстояние):
rinf см.
5.2.Определение потерь
предварительного напряжения.
Потери происходящие до обжатия бетона slos1:
slos1=s1+s2+s3+s5+s6
Информация о работе Проектирование ребристой плиты 3ПГ6-2 АIV-П