Проектирование ребристой плиты 3ПГ6-2 АIV-П

Прочность сжатой зоны обеспечена. 

6.2.Проверка трещиностойкости панели                            на стадии изготовления.

Определяется  усилие обжатия с учётом первых потерь при γsp=1.

P_0l = γsp(ssp-slos1).As=1.(670 - 65,5)·3,08 = 1861,98МПа·см² = 18618,6кг

Момент  обжатия:

Mp = Pol·eop = 18618,6·0,204 = 3798,19кг·м

Момент  от собственного веса без учёта коэффициента динамичности:

Mgn= = =2067,41кг·м

Эксцентриситет  приложения усилия:

eop΄= = = 0,093м = 9,3см

Условие отсутствия трещин в верхней зоне панели в момент обжатия представлено выражением:   Rbt,ser·Wpl’≥Pol(eop΄-r΄inf)

Rbt,ser = 1,09МПа

W_pl = 22167,8см³

r_inf = 9,6см

Rbt,ser·Wpl=1,09·22167,8 = 24162,9 МПа·см³

Pol(eop΄-r΄inf)=18618,6(9,3 – 9,6) = -5585,6МПа·см³ 

Условие выполнено  =>  трещин в верхней зоне панели нет.

6.3.Подбор монтажных петель.

Для монтажных  подъёмных петель применяется арматура класcа А-I марок Bст 3сп2 и Bcт 3сп2.

Нормативное усилие, приходящееся на одну петлю, принимается при подъёме на 4 петли.

Нормативное усилие, приходящееся на одну петлю, принимается  при подъёме на 4 петли.

P_n= , где G – собственная масса изделия.

G=2680 кг.

P_n= =893,3кг.

Принимаем диаметр стержня петли 12 мм, P_n=1100 кг.

7.Проверка удлинения и определение длины заготовки при электротермическом способе натяжения арматуры. 

7.1.Величина полного удлинения арматуры.

_ΔL_n=_ΔL₀+_Δ L_c+_Δ L_ф+_ΔL_н+ с_t

_ΔL_О - удлинение, соответствующее заданной величине предварительного напряжения,

  _Δ L_o= ,

E_s=1,9.10⁵МПа - начальный модуль упругости арматуры

L_y=6,4м=6400мм-расстояние между наружными гранями упоров на форме

s_sp= 670МПа - величина предварительного напряжения

k=1,085-коэффициент, учитывающий упругопластические свойства стали

p=86,25МПа -величина отклонения предварительного напряжения

_.ΔL_o= м=18мм

  _ΔL_с=4мм=0,004м.

_Δ L_ф=0,0004.5970=2,4мм=0,0024м.

_ΔL_н=0 - остаточная деформация(учитывается только для высокопрочной проволоки).

c_t=3,3мм - дополнительное удлинение, обеспечивающее свободную укладку арматурного стержня в упоры с учетом остывания при переносе, принимаемое не менее 0,50мм на 1м длины арматуры. 

_ΔL_п=27,4+4+2,4+0+3,3 = 37,09мм.

7.2.Определение возможного удлинения с учетом

ограничения максимальной температуры нагрева.

_ΔL_t=(t_p-t_o).L_k.a,

t_p=400^oC-рекомендуемая температура нагрева(но не более максимально допустимой),

t_o=20^oC- температура окружающей среды,

L_k=5970мм-расстояние между токопроводящими контактами,

a=13,5.10^-6-коэффициент линейного расширения стали,

_ΔL_t=(400-20).5970.13,5.10^-6=30,63мм.

_ΔL_t<_ΔL_nÞ принимаем max температуру нагрева: t=450^oC,

тогда a=13.9.10^-6,

_ΔL_t=(450-20).5970.13,5.10^-6=34,65мм;

Получили, что  _Δ L_t=34,65  < _Δ L_n=37,9мм   =>

 условие не выполнено, значит уточняем σ_sp 

_ΔL_o= _ΔL_t  - (_Δ L_c+_Δ L_ф+_ΔL_н+ с_t) =34,65 – 4 – 2,4 – 3,3 =24,95мм

МПа

_ΔL_o= м

_ΔL_п=23+4+2,4+0+3,3 = 32,7мм

_ΔL_п < _ΔL_t  =>   условие выполнено

 значит заданная s_sp обеспечивается без перегрева арматуры.

7.3.Определение длины заготовки арматуры.

Длина арматурной заготовки (расстояние между внутренними  поверхностями анкеров):

L_з=L_y-_ΔL_c-_ΔL_ф-_ΔL_н-_ΔL_o=6400-4-2,4-0-20,7=6372,9мм.

Требуемая длина  отрезаемого стержня:

L_o=L_з+2.a,где а длина стержня, используемая для образования временного анкера на стержне,

a=2,5.d+5=2,5.4+5=40мм,

L_o=6372,9+2.40=6452,9мм.

8.Расчет  деформаций продольных ребер.

Определение кривизны на участках с трещинами в растянутой зоне.

Полная кривизна определяется по формуле:

- кривизна от кратковременного  действия всей нормативной нагрузки 

- кривизна от длительной части  нагрузок

- выгиб от действия усилия  обжатия

- кривизна (обратный выгиб) преднапряженной  ЖБК за счет влияния усадки  и ползучести бетона

кг∙м

φ_b1 = 0,85 – коэффициент, учитывающий увеличение деформаций вследствие кратковременной ползучести бетона.

I_red = 96355,76см⁴ – приведенный момент инерции сечения

Е_b = 24∙10³ МПа = 24∙10⁴ - модуль упругости бетона

φ_b2 = 2 – (при влажности воздуха окружающей среды 40-75% для тяжелого бетона) – коэффициент, учитывающий увеличение деформаций сжатой зоны элемента вследствие длительной ползучести бетона.

σ_los = σ₆ – σ₆^’+ σ₉ – σ₉^’ + σ₈ – σ₈^’ = 53,4 + 84,2 = 137,6МПа –сумма потерь от ползучести бетона.

E_s= 19∙10⁴МПа – модуль упругости рабочей арматуры

h₀ = 27см

Полная кривизна:

= 7,6∙10^-8 + 2,94∙10^-5 – 1,55∙10^-6 – 2,68∙10^-5 = 1,126∙10^-6

Полная величина прогиба:

  - Полная величина прогиба  удовлетворяет установленным нормам. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

Список  литературы:

1)Проектирование  сборных железобетонных ребристых  панелей покрытий и перекрытий. Методические указания. г.Пермь 1987г.

2) Проектирование  сборных железобетонных ребристых  панелей покрытий и перекрытий. Приложение к методическим указаниям. г.Пермь 1987г.

3)СНиП 2.03.01-84^* “Бетонные и железобетонные конструкции”.

4)Типовые конструкции  изделия и узлы зданий и  сооружений.

а)Серия 1.465.1-17 “Плиты железобетонные ребристые размером 3*6 для покрытий одноэтажных производственных зданий”

Выпуск 1. Рабочие  чертежи

б)Серия 1.465.1-17 Выпуск 4. Арматурные и закладные изделия. Рабочие чертежи.

5)Пособие к  СНиП 2.03.01-84^*