Проектирование ребристой плиты 3ПГ6-2 АIV-П

s₁-потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения для стержневой арматуры:

s₁= 0,03.s_sp = 0,03.670 = 20,1МПа.

s₂ - потери от температурного перпада s₂=0, так как только для стендовой технологии.

s₃ - потери от деформации анкеров s₃=0, так как учитываются только при механическом способе натяжения.

s5 - потери от деформации формы, воспринимающей усилие натяжения, s₅=0, так как учитываются только при механическом способе натяжения.

s₆ - потери от быстро натекающей ползучести при естественном твердении бетона.

P=(s_sp+s₁+s₂+s₃+s₅).A_s,

s_sp=670МПа,  A_s=3,08см²,

P=(670-20,1).3,08 = 2001,7МПа∙см² = 200,17КН

s_bp= ,

A_red=1311,4см²,     e_0p=20,4см,     J_red=96355,76см⁴

s_bp= =10,17МПа.

R_bp-передаточная прочность бетона

R_bp=0,7.20=14МПа.

=0,73>a=0,6  Þ

a=0,25+0,025.R_bp=0,25+0,025∙14=0,6

b=5,25-0,185.R_bp=5,25-0,185.14 = 2,66

Þ s₆=40. = = 53,4МПа.

s_Los1=s₁+0,85.s₆=20,1+0,85.53,4=65,5МПа.

Потери происходящие после обжатия бетона:

s₈-потери от усадки бетона.

s₈=35МПа.

Потери от ползучести бетона s₉:

P=(s_sp-s₁-s₂-s₃-s₅-s₆-s₈).A_s=

=(670-20,1-0,85.53,4-35).3,08=1754,1МПа∙см².

s_bp= =8,9МПа.

= =0,64<0,75Þ

Þs₉=150.a. =150.0,85. =84,2МПа.

a = 0,85 – коэф-т применяемый для бетона подвергнутого ТВО.

s_Los2=s₈+s₉=35+84,2=119,2МПа.

s_Los=s_Los1+s_Los2=65,5+119,2=184,7МПа.

Напряжение в  арматуре с учетом всех потерь:

s_sp02=s_sp-s_Los=670-184,7=485,3МПа.

Усилие обжатия  с учетом всех потерь:

P₀₂=s_sp02.A_s=485,3.3,08=1494,7МПа∙см².

5.3.Расчет  по образованию трещин,

нормальных  к продольной оси.

Момент трещинообразования :

M_crc=R_bt.ser.W_pl+M_rp,

R_bt.ser-осевое растяжение, R_bt.ser=1,4МПа,

W_pl=7206,1cм³.

Момент обжатия :M_rp=P₀₂.(e₀+r).g_sp;

g_sp=1-_Δg_sp=1-0,11=0,89,

g_sp=

g_sp=

M_rp=1494,7.(20,4+3,14).0,894=31314,9Н.м.

M_crc=1,4.7206,1+31314,9=41403,4 Н.м = 4140,3кг∙м.

M_crc =4140,4кг.м,

M_tot =4393,25кг.м,

M_n=4134,85кг.м,

M_ln=2894,3кг.м.

M_crc<M_totÞa_crc1>0,

M_crc>M_nÞ a_crc1=0,

M_crc>M_lnÞ a_crc2=0.

Данная плита  удовлетворяет 2-ой категории требований по трещиностойкости. 
 
 
 
 

5.5.Расчет  по закрытию нормальных трещин.

Для обеспечения  надежного закрытия трещин при действии постоянных и длительных нагрузок необходимо проверить условия: 

а) в напрягаемой  арматуре от действия полной нормативной  нагрузки не должны возникать необратимые  деформации.

s_s = 94,6МПа,

s_sp02 = 485,3МПа,

R_s,ser=785МПа.

485,3+94,6 ≤ 0,8∙785

579,9 ≤ 628  - условие выполняется.

б) сечение элемента при действии постоянных и длительных нагрузок должно оставаться обжатым. Напряжение сжатия на грани, растягиваемой внешними нагрузками, должно быть не менее |‌‌‌0,5| МПа.

‌s_b= МПа

s_b= МПа  - условие выполняется.                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                                  

Т.к. условия  не выполняются ,то плита 3ПГ6-1 АтV удовлетворяет второй категории требований по трещиностойкости и неагрессивной степени воздействия. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

6.Расчет панели в стадии изготовления транспортирования и монтажа.

6.1.Проверка прочности.

Прочность бетона принимается равной передаточной:

Rbp=0,7·20=14МПа 

Призменная  прочность:

Rb=8,1Мпа =86,62кгс/см² 

Прочность на растяжение:

Rbt,ser=1,09Мпа=11,1кгс/см²  

Усилие  обжатия в предельном состоянии :

P_оп=(γsp·ssp-ssu)·As, где

γsp– коэффициент точности натяжения.

g_sp=

g_sp=

g_sp=1+_Δg_sp= 1 + 0,11 = 1,11

Предварительное напряжение за вычетом первых потерь:

s_sp =s_sp - s_los1=670 – 65,5 = 604,5МПа.

Для стержней арматуры ssu=330МПа.

Pоп=(1,11.604,5 - 330)·3,08·10^-4 = 105,03КН = 105,03·10²

Изгибающий момент относительно верхней (в данном случае растянутой)

арматуры:

 Моп = Pоп ·(h0-a´) =105,03·10² (0,27 – 0,015) =2678,27(кг·м)

Момент  от собственного веса плиты в месте  размещения монтажной петли:

М_g= , где

γ_f = 1,1

k=1.6 – коэффициент динамичности при транспортировании

gn=160·3=480 кг/м² – погонная нагрузка от собственного веса панели

l₀ = 5,87м – пролет панели.

М_g= = 3638,65(кг·м)

am=

b=150мм=0,15м – ширина двух рёбер.

h0´= h-a=300-15 =285 мм = 28,5см.

a_m= < 0   =>