Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий

γf = 1; ν = 0,15;

ψb = 0,9 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами [2, п. 4.27];

ψs - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами:

,   (27)

Здесь φls = 0,8 при длительном действии нагрузок;

   (см. формулы (12), (13))

Если при расчете коэффициент ψs получится больше 1,0, то принимается ψs = 1,0

Значение fm не должно превышать предельно-допустимых величин, приведенных в п. 1.20 [2] . Если значение fm больше предельно-допустимых, необходимо увеличить площадь сечения растянутой арматуры или повысить класс бетона.

Рассчитываем.

Кривизна

Расчетный прогиб плиты

Сравниваем с предельно-допустимой величиной прогиба

Фактический прогиб 1,02 см меньше предельно-допустимого 2,4 см.

Расчеты круглопустотной плиты закончены.

Графическую часть проекта выполняем по рекомендациям [5].

 

 

 

 

 

Библиографический список

 

1. Железобетонные и каменные конструкции: Учеб. для строит. спец. вузов/ В.М. Бондаренко и др. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: 2002.
2. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1996.
3. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. Минстрой России. – М.: ГП ЦПП, 1996.
4. Проектирование сборных железобетонных плит перекрытий многоэтажных производственных зданий. Методические указания к курсовому проекту по железобетонным конструкциям / Сост. В.И. Саунин, В.Г. Тютнева. – Омск: СибАДИ, 2007. – 36 с.
5. Графическая часть к курсовому проекту «Проектирование сборных железобетонных плит перекрытия из обычной и преднапряжённой арматуры» для специальностей ПСК, ЭУН / Сост. Н.Н. Разливкина, В.И. Саунин. – Омск: СибАДИ, 2007. – 14 с.
6. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций. – М.: Высшая школа, 2006. – 504 с.