Автор работы: Пользователь скрыл имя, 18 Апреля 2013 в 23:14, курсовая работа
Гидрологическое описание сплавной реки составляем на основании исходных данных задания.
По данным задания составляем в выбранном масштабе схему реки, на которой наносим границы сплавных участков, места впадения притоков, расположение складов и отметки водомерного поста (рис. 1.1).
По данным п.1.3. исходных данных к заданию на курсовую работу строим график нарастания площади водосбора реки в створе опорного водомерного поста и в расчетных створах (см. рис. 1.2).
Разрабатываем технологию сгрузки лесоматериалов на складе № 1 и полученные технико-экономические показатели распространим на другие склады.
Расчёт потребности рабочих на срывке лесоматериалов в воду со всех складов сводим в табл. 3.1.
Таблица 3.1
Потребность рабочих на срывке лесоматериалов в воду со всех складов.
№ склада |
Загрузка складов, тыс. м³ |
Суточный объём сгрузки, тыс. м³ |
Производительность механизма в смену |
Потребность машиносмен |
Состав рабочей бригады |
Потребность рабочих, чел-дн |
Продолжительность сгрузки, дни |
Ежедневная потребность рабочих |
№1 |
280 |
1,0 |
190 |
550 |
3 |
318 |
7 |
292 |
Способ молевого сплава
повсеместно принимаем
Таблица 3.2.
Число дистанций и потребность рабочих на проплав молевой древесины по участкам.
№ участка |
Длина дистанции |
Количество дистанции |
Обслуживающий дистанцию механизм |
Состав бригад |
1 |
23 |
3 |
ЛТ-84 |
2 |
2 |
14 |
6 |
ЛТ-84 |
2 |
4. РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧНОЙ ЛЕЖНЕВОЙ ЗАПАНИ 4.1. Расчет длины лесохранилища.
Длину лесохранилища и пыжа устанавливаем по гидравлическим характеристикам для лет 50-процентной обеспеченности и для года средней водности. Гидравлическую характеристику реки в створе запани за лесосплавный период (до окончания плотового сплава) определяем следующим образом.
1. Средние расходы воды в створе запани за период поступления лесоматериалов 50-процентной обеспеченности принимаем по данным табл. 1.3.
2. Отметки уровней воды, соответствующие расчетным расходам, устанавливаем по кривой Q = f(Z) для створа запани (см. рис. 1.5).
3. Расчетные значения скорости течения, глубины и ширины реки принимаем по кривой U = f(Z); h = f(Z) и В = f(Z).
Все данные заносим в табл. 4.1.
Гидравлические характеристики реки в створе запани за сплавной период
Таблица 4.1.
Процент обеспеченности расчетных параметров |
Значения гидравлических характеристик | ||||
расход, м²/с |
отметка уровня воды, м |
скорость течения, м/с |
ширина реки, м |
средняя глубина, м | |
50 |
15,416 |
36,9 |
0,65 |
25,0 |
1,0 |
Длину пыжа Lпж определяем по формуле:
Lпж = Wл / p*bз*
tс
где Wл - максимальный переходящий остаток лесоматериалов в лесохранилище, Wл = 40 т.м³,
р - полнодревесность пыжа, р = 0,3,
bз - средняя ширина лесохранилища, м,
tc - средняя толщина пыжа запани, м, tc = t°c*φ,
где t°c - средняя толщина пыжа при его длине 700 м,
tc = 0,77 м (см. табл. 15 [2]),
φ - поправочный коэффициент на длину пыжа, φ = 1 (см. [2] с. 152).
tc = 0,77*1 = 0,77 м.
Lпж = 40000/0,3*26*0,77 = 6660 м = 7 км.
Сравниваем длину пыжа с расстоянием от запани до устья сплавного притока и определяем возможность размещения лесохранилища требуемой емкости.
4.2. Расчет тросов лежня и подвесок запани.
Для установления размеров тросов лежня и подвесок запани, определяем силы, действующие на запань. Расчет проводим для гидравлических характеристик реки на участке расположения лесохранилища, соответствующих максимальному расходу воды 10-процентной обеспеченности, величина которого была установлена во втором параграфе первого раздела.
Значения средней скорости течения, средней глубины реки и ширины русла, соответствующие этому расходу устанавливаем по графикам для расчетного створа запани (рис. 1.5).
Величину давления пыжа на запань вычисляем по формуле:
Рд = β*β’*Lр*В( τ + τв ) (4.2),
где β - коэффициент, учитывающий взаимодействие пыжа с берегами, зависящий от скорости течения U и отношения длины пыжа Lпыж к ширине реки В на участке лесохранилища, β = 0,61 (см. табл 2, с. 54 [5]),
β׳ - коэффициент, учитывающий непризматичность и извилистость реки на участке расположения лесохранилиша, для призматического и прямолинейного русла , β׳ = 1.
Lp — расчетная длина пыжа, м, принимается в зависимости от расчетной скорости течения при :
U ≤ 1,15 м/с , Lp ≤ 8*B.
U ≥ 1.2 м/c , Lp ≥ 6*B,
В - ширина реки в створе запани, м, В = 25,0 м,
τ- удельная сила влечения пыжа потоком, кг/м2; определенная по расчетной длине пыжа Lp, скорости течения U, м/с, на участке расположения запани и средней глубины потока h, м. τ = 0,3, (см. табл. 3, с. 55 [5]).
При U ≥ 1,75 м/с τ = τº*h, где τº - удельная сила влечения пыжа потоком, отнесенная к h = 1 м, принимаем по табл. 4, с. 55[5],
τв- удельная активная сила давления ветра на 1 м2 площади пыжа, учитываемая только при скоростях течения U ≤ 1,15 м/с
τв = Кв * Uв²,
где Uв - расчетная скорость ветра, м/с, совпадающая с направлением течения реки, Uв = 12 м/с,
Кв - опытный коэффициент, зависящий от скорости ветра,
Кв = 0,0015 (см. табл.4.2., [1]),
τв = 0,00l5 * l22 = 0,216
Рд = 0,61*1*8 *25,5*25,5*(0,3+0,216)= 1637 кг
Определяем натяжение Т, возникающее в лежне от давления пыжа Рд. По величине натяжения Т подбираем диаметр и число тросов лежня.
Расчетное натяжение лежня при расположении створа запани перпендикулярно к оси потока определяем по формуле: Т = К*Рд,
где К- коэффициент, зависящий от отношения стрелы провеса лежня f к ширине реки В. При f/B = 0,3, K= 0,57.
Т = 0,57*1637 = 933 кг.
Для лежнево-сетчатой запани натяжение верхней ветви лежня вычисляем по
формуле:
Tв =T*( 0,7*tп ) / ( a+tп ) (4.3),
А натяжение нижней ветви лежня:
Тн =Т*( а + 0,3* tп) / ( а + tп ) (4.4),
где tn - подводная толщина пыжа у запани, м, tп = 0,9 м (см. табл. 7 с. 89 [6]),
а - возвышение верхней ветви лежня над водой при формировании пыжа, для металлических понтонов с наклонной лобовой частью, а = 0,6.
Тв = 933*(0,7*0,9)/(0,6+0,9) = 391,9 кг,
Тн = 933*(0,6+0,3*0,9)/(0,6+0,9) = 541,1 кг.
Расчетное натяжение в подвесках лежня:
Тпод = 0,21*Рд.п*Lп
где Lп – расстояние между подвесками, м ( не более 0,5 длины сплавляемых брёвен ), Lп = 2,25
Рд.п - давление пыжа на 1 пог. метр запани,
Рд.п = Рд / В= 1637/ 25,5 = 64,2 кг
Тпод = 0,21*64,2*2,25 = 30,3
Длину подвески определяем по формуле:
L = 1,57*( tп + a ) ( 4.6 ),
L = 1,57*( 0,9 + 0,6 ) = 2,255
Для верхней и нижней ветвей лежня подбирают стальные канаты в соответствии с ГОСТ 307 – 74. КФ 22,5х40 ТУ 13-661-82.
5. ТЕХНИКО – ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ.
В заключительном разделе пояснительной записки дадим оценку принятым проектным решениям путём определения пофазной и комплексной производительности труда и установления потребных капиталовложений.
Полученные ранее данные о потребности рабочих сводим в табл. 5.1.
Таблица 5.1.
Наименование фаз работ и отдельных операций |
Объём работ |
Потребность в рабочих, чел/дн |
Производительность труда | ||
т. м³ |
м³ км |
т. м³ чел/дн |
м³ км чел/дн | ||
I. Молевой сплав 1.Сгрузка лесоматериалов в воду 2. Сгон 3. Работа в передерживающих запанях II. Плотовой сплав 1. Береговая сплотка 2. Оснастка плотов такелажем Охрана плотов в период ледохода Вывод секций за тягой мотокатера |
251
190 190
190
65
65
65 65 |
25100
19000 19000
19000
6500 6500
6500 6500 |
318
836 |
676,1
597 597
597
77,8
77,8
77,8 77,8 |
67,6
59,7 59,7
59,7
4,6
4,6
4,6 4,6
|
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В данной курсовой работе дана гидрологическая и транспортная характеристика проектируемого объекта, которая включает в себя гидрологическое описание сплавной реки, гидрологическую характеристику расчётных створов реки и устранение продолжительности сплавных периодов, транспортную характеристику сплавной реки, а также гидрологическую характеристику берегового плотбища.
Организация работ на нижнем складе
№1 подразумевает его
Организация первоначального сплава
заключается в организации
Расчёт поперечной лежневой запани состоит из расчёта длины лесохранилища, расчёта тросов лежня и подвесок запани, расчёте наплавных элементов и береговой опоры запани.
В заключении курсовой работы приведены
технико-экономические
Информация о работе Гидрологическая и транспортная характеристика проектируемого объекта