Автор работы: Пользователь скрыл имя, 28 Декабря 2010 в 22:48, курсовая работа
Привід преса здійснюється від електродвигуна через клинопасову передачу до маховика, з'єднаного з ексцентриковим валом за допомогою муфти з поворотною шпонкою і стрічковим гальмом. Електродвигун асинхронний АОС2-51-6 потужністю 7 кВт з частотою обертання 750 хв-1.
Двигун вибирався з наступних міркувань: щоб забезпечити необхідне число ходів повзуна; щоб тривалість включення була тим більше, чим більше момент інерції маховика; щоб було підвищене ковзання.
Прес однокривошипний, відкритий з литою станиною, швидкохідного універсального типу зусиллям 25 т.с. і призначений для виконання операцій холодного штампування, таких як вирубка - пробивка, витяжка й інших холодноштамповочних операцій. Прес відноситься до групи механічних, кривошипних пресів, що має виконавчий кривошипно-шатунний механізм. Прес має верхній привід - тобто верхнє розташування колінчатого вала, що розташований паралельно фронту.
Повзун преса переміщається у вертикальній площині. Станина виготовлена з чавуна і має С-образну форму. Тип виконання станини – лита не нахиляєма . Для роботи “на провал" у столі преса і під штамповій плиті передбачені отвори, а в нижній частині столу - різьбові отвори для кріплення пневматичної подушки.
Привід преса здійснюється від електродвигуна через клинопасову передачу до маховика, з'єднаного з ексцентриковим валом за допомогою муфти з поворотною шпонкою і стрічковим гальмом. Електродвигун асинхронний АОС2-51-6 потужністю 7 кВт з частотою обертання 750 хв-1.
Двигун
вибирався з наступних
1. Обґрунтування проекту
Прес працює в режимах одиночних і безупинних ходів, при оснащенні автоматичними подачами і, у цих випадках, може використовуватися в автоматичних і потокових лініях.
Розміри штампуємого на пресі виробу, визначаються розмірами штампового простору, величиною ходу повзуна і припустимим зусиллям на ньому.
Від точності напрямку повзуна в сильному ступені залежить точність деталей, одержуваних біля операцій штампування, а також знос і довговічність інструмента, призначеного дня розділових операцій.
Для підвищення точності штампування і більш стійкого переміщення в напрямних прагнуть максимально збільшити довжину напрямних повзуна. У відкритих пресів для збільшення довжини напрямних іноді використовують повзуни рамного типу, При розрахунку однокривошипних пресів приймається, що рівнодіюча зусиль, що діють на повзун з боку штампа, збігається з віссю повзуна.
При проектуванні муфт випливає, по можливості, зменшувати момент інерції відомої частини, щоб знизити споживання енергії на розгін і зв'язаний з цим знос шпонки. Гальмо повинне поглинати енергію муфти після її вимикання й утримувати виконавчий механізм разом з частиною приводу в положенні, що відповідає верхньому положенню повзуна. Продовження руху повзуна і після повернення у верхнє чи положення випадкове опускання повзуна через слабке затягування гальма грозить важкими наслідками для обслуговуючого персоналу, тому основна вимога до конструкції гальма - висока надійність.
Станина
це вузол преса, через який замикається
зусилля штампування. Станина служить
для фіксації і кріплення всіх інших вузлів
Станини відкритого типу піддаються позацентровому
розтягуванню. Це веде до перекосу напрямних
повзуна щодо столу.
2. Кінематика
Кінематична схема.
де R – радіус кривошипа преса, визначається як:
де RВ – радіус колінчатого вала,
де RЕ – радіус ексцентрикової втулки,
де Smax та Smin – максимальний та мінімальний хід повзуна, Smax = 65 мм,
Smin = 25 мм.
мм
мм
мм
a - кут повороту головного вала преса, a = 0...90°
l - відносна довжина шатуна
приймаємо , тоді довжина шатуна:
мм. Приймаємо L = 310 мм
Результати розрахунків
заносимо до таблиці 2.1 і по цим даним
будуємо графік залежності S(a)
(мал. 2.1).
V
де - кутова швидкість кривошипа, визначається як:
де - частота обертання кривошипа, хв-1(із завдання) с-1
Результати
розрахунків заносимо до таблиці 2.1
і по цим даним будуємо графік
залежності V(a) (мал. 2.2).
Результати розрахунків
заносимо до таблиці 2.1 і по цим даним
будуємо графік залежності
j(a)
(мал. 2.3).
a, град | S×, м | V, м/с | J, с-2 |
0 | 0 | 0 | -5,69 |
5 | 1,003· 10-3 | 0,071 | -5,66 |
10 | 1,33· 10-3 | 0,141 | -5,58 |
15 | 1,88· 10-3 | 0,207 | -5,44 |
20 | 2,64· 10-3 | 0,271 | -5,24 |
25 | 3,62· 10-3 | 0,329 | -5,01 |
30 | 4,80· 10-3 | 0,381 | -4,72 |
35 | 6,18· 10-3 | 0,426 | -4,39 |
40 | 7,76· 10-3 | 0,463 | -4,03 |
45 | 9,52· 10-3 | 0,493 | -3,62 |
50 | 11,45· 10-3 | 0,514 | -3,19 |
55 | 13,55· 10-3 | 0,526 | -2,75 |
60 | 15,8· 10-3 | 0,530 | -2,28 |
65 | 18,19· 10-3 | 0,526 | -1,80 |
70 | 20,7· 10-3 | 0,515 | -1,32 |
75 | 23,31· 10-3 | 0,496 | -0,84 |
80 | 26,02· 10-3 | 0,472 | -0,36 |
85 | 28,79· 10-3 | 0,442 | 0,11 |
90 | 31,61· 10-3 | 0,408 | 0,56 |
S, м · 10-3
a, град
Мал. 2.1. Графік залежності переміщення повзуна від кута повороту головного вала.
V, м
Мал. 2.2. Графік залежності швидкості переміщення повзуна від кута повороту головного вала.
j, м
Мал. 2.2. Графік залежності прискорення повзуна від кута повороту головного вала.
Будуємо графік P(S) виходячи з робочого хода повзуна Sр = 6 мм (з умови) та номінального зусилля преса Рн = 25 тс (мал. 3.1.). Шляхом суміщення графіків на мал. 2.1. та на мал. 3.1. знаходимо діапазон значень робочого кута повороту: aр = 36...42°. Для цих значень кута повороту знаходимо значення зусилля Р та заносимо їх до табл.3.1.
Р
Зусилля на повзуні при робочому ході, в залежності від кута повороту кривошипа
Таблиця 3.1
a, град | 36 | 37 | 38 | 39 | 40 | 41 | 42 |
Р, тс | 0 | 25 | 25 | 25 | 18 | 10 | 0 |
Мал. 3.2. Графік залежності зусилля на повзуні преса від кута повороту головного вала.
Для
визначення моменту на кривошипі
необхідно спочатку визначити розміри
колінчатого вала:
мм; приймаємо мм
мм приймаємо мм
мм
мм
мм; приймаємо
мм.
Момент на кривошипі визначається як:
де Р – поточне значення зусилля, беремо з табл.. 3.1;
mк – приведене плече на кривошипі ідеального кривошипно-шатунного
механізму:
- приведене плече моменту тертя в опорі А :
де f – коефіцієнт тертя в опорах, приймаємо f = 0.06;
rA – радіус шатунної шейки (в опорі А): м;
rВ – радіус
шатунної шейки (в опорі В):
м – беремо з початкових умов.
Результати розрахунків та заносимо до табл. 3.2
де Р – поточне значення зусилля, беремо з табл. 3.1;
mв – приведене плече моменту на валу:
- приведене плече на кривошипі ідеального кривошипно-шатунного механізму, беремо з табл. 3.2;
- приведене плече моменту тертя в опорах
де rA – радіус шатунної шейки (в опорі А): м;
Информация о работе Прес однокривошипний одностійковий зусиллям 25 т.с.