Электроснабжение насосной

 

W = Pм • Т  (9)

W = 129,5 • 8 = 1036 тыс кВт

ч

V = Qм • Т (10)

V = 106,83 • 8 = 854,64 тыс кВар

ч

 

Расчет  остальных электроприемников см. в Таблице 1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

    

 

     2.6 Компенсация реактивной мощности

 

    Компенсация реактивной мощности производится для уменьшения потерь в линиях электропередач.

В результате расчёта cosφ получился с учётом освещения 0,85. Для увеличения коэффициента мощности необходимо скомпенсировать реактивную мощность путём подключения в сеть компенсирующего устройства. Мощность компенсирующего устройства выбирается по условию 

 

Qрасч – Qк.у ≥ Qэ    (11)

 

Qэ принимается таким чтобы cos φ>0,95. Для компенсации реактивной мощности Qрасч = 1075,6кВар используется установка УКМ 58-04-50-10 У3. Реактивная мощность этой установки

Qв = 2 • 50 = 100 кВар. Применяются 2 конденсаторные установки, по одной на каждую секцию.

Количество  потребляемой реактивной энергии пересчитывается  она буден равняться разности

 

V = Vном – Vком (12)

V=1075.6 – 800 = 275.6 кВар_.

Определяем tgφ после компенсации по формуле, подставляя уже пересчитанные количества потребляемых электроэнергий.

13.  
    

tgφ = 1075.6/1312.79 = 0.20

 

По таблице на странице 118 методических указаний находится cosφ, он равен 0,98.

 

 

 

 

     2.7 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов с учетом осветительной и силовой нагрузок

 

В нормальных условиях силовые трансформаторы должны обеспечивать питание всех электроприемников предприятия. Как правило, трансформаторов на подстанции должно быть не более двух. Двухтрасформаторные подстанции применяются при значительном числе потребителей первой и второй категории снабжения. Для уменьшения токов К.З. работа трансформаторов на двухтрансформаторной подстанций в сетях промышленных предприятий принимается раздельной.

Выбор мощности трансформаторов  производится исходя из расчетной нагрузки электроприемников. Если к моменту проектирования эти данные не известны в полном объеме, то мощность трансформаторов выбирается так, чтобы в нормальных условиях окружающей среды при подключении всех расчетных нагрузок предприятия коэффициент нагрузки βт не превышал 0,7-0,75

Рекомендуемые коэффициенты нагрузки:

1. при преобладании нагрузок первой категории на двухтрансфоматорных подстанциях βт=0,65-0,7
2. при преобладании нагрузок второй категории на однотрасформаторную подстанцию и взаимном резервировании трансформатора по связям вторичного напряжения βт=0,7-0,8
3. при преобладании нагрузок второй категории и при наличии централизованного резерва, а также при наличии нагрузок третьей категории βт=0,9-0,95
4. на ступенях высшего напряжения (ГПП, ЦРП) βт=0,5-0,55

 

Sм = 169.77 кВА (см. таблица 1)

 

Sтр =  (14)

Sтр =

= 130.63 кВА

 

Выбирается номинальную мощность трансформаторов, установленных в комплектной трансформаторной подстанции 2•160кВА

βист=  (15)

βист =

= 0.53

Таблица 2

 

Тип подстанции	Тип вводного устройства НН	Тип трансформатора	Схема и группа соединения	Напряжение, кВ		Распределительное устройство  НН
				ВН	НН	Тип Вводного Шкафа	Тип линейного шкафа
КТП-160	ШВВ-3	ТМЗ-160	Y/Y-O	6; 10	0,4	ШВ-А	ШЛ-А

Таблица 3

 

	Вводной шкаф ВН	Тип трансформатора	Вводной шкаф РУНН		Линейный шкаф РУНН
Тип шкафа	ШВВ-3		ШВ-А		ШЛ\А
Ячейка РУНН			1-2	3-4	6-9
Типоисполнение  выключателя	ВН-11	ТМЗ-160	А3744с	А3712Б А3722Б	А3712Б А3722Б
Номинальный ток выключателя	200		630	160-400	160-250

 

Динамическая  стойкость сборных шин устройства ВН – 70 кА

Термическая стойкость в течение 0,5с – 30кА

Динамическая  стойкость сборных шин и ответвлений  от них к отдельным аппаратам – 25кА

Термическая стойкость в течение 1с – 10КА

Однолинейную  схему ТП смотрите рис.2

 

 

 

 

 

 

2.8 Выбор способа прокладки питающей и распределительной сети. Описание конструктивного исполнения

 

Питающий  кабель от ГПП до трансформаторной подстанции проложен в земле на глубине 0,9 м. Через отверстие в фундаменте кабель подводится в трансформаторную подстанцию. Внутри неё кабель проложен в канале. Внутри насосной кабель проложен по кабельным конструкциям на высоте 3 метров. К электроприводам насосов кабель подводится в металлических трубах для защиты его от механических повреждений

2.9 Выбор защитных аппаратов  в сети 0,4кВ и 6кВ

 

При эксплуатации электрических сетей возможно нарушение нормального режима: перегрузка, короткие замыкания и т.д., поэтому линии электропередач должны быть надежно защищены от ненормальных аварийных режимов. Для предотвращения чрезмерного нагрева проводников и электрооборудования каждый участок сети должен быть снабжен защитным аппаратом, отключающим поврежденный участок сети с наименьшим временем действия. защита от К.З. должна быть предусмотрена во всех случаях. Согласно ПУЭ защита от перегрузок предусматривается в силовых и осветительных сетях, выполненных внутри помещений открыто проложенными изолированными незащищенными проводниками с горячей изоляцией.

Для защиты электрических  сетей напряжением до 1кВ применяются плавкие предохранители, автоматические выключатели, тепловые реле магнитных пускателей. Выбор автоматического выключателя производится по следующим условиям:

1. По напряжению:

       Uн авт ≥ Uн сети

2. По току:

                Iн авт ≥ Iн сети

3. По току расцепителя:

 

       Iн расц ≥ 1,25 Iн расч – для одиночных электроприемников,

       Iн расц ≥ 1,1 Iн расч – для многоприводных двигателей

 

Рассмотрим выбор  защитного аппарата на примере одного электроприемника, расположенного в насосной установке

 

Выбор блоков управления для электродвигателей насосов мощностью 75 кВт

Для того чтобы выбрать блок управления нужно сначала рассчитать Iном по формуле:

Iном =  (16)

Iном =

= 158,4А

 

По  найденному току из таблицы №3,12 (методические указания) выбираем тип блока БМ 5130 - 4274 УХЛ4 Iном=160А

В этом блоке управления имеется:

- выключатель  QF (для защиты от ненормальных  режимов)

- пускатель  КМ1 (для частых включений и  отключений при нормальных режимах)

- блок зажимов

- тепловое реле

Выбор остальных БУ см. в Таблице 5

 

В этом блоке управления имеются следующее типы выключателей, пускателей и т.д.:

1. QF – выключатель

        типа ВА 57Ф35 340010 Iрасц=200А

2. КМ – пускатель

        типа ПМ 12-250150 кат    Iкз=125А

3. Тепловое реле РТТ-321 160А

Комплекты остальных БУ см. в Таблице 6

4. SF-Автомат защиты ВА 24-29 IР6.3 А

 

 

 

 

 

Таблица 5 Блоки управления

 

Наименова-ние электро-приемника	Тип блока БМ	Индекс	Iн,  А	Предел регулирования тока	Номинальное напряжение цепей, В
					Силовое	Управления
Насосы Н101.1,Н101,2	5130	3674УХЛ4	40	38-52	≈380	≈220
Насосы Н103.1,Н103.2	5130	4474УХЛ4	250	228-360
Насосы Н104.1, Н104.2	5130	3974УХЛ4	80	68-92
Задвижки  З11,З12	5430	1974УХЛ4	0,8	0,61-1	≈380	≈220
Задвижки  З13,З14,З15,З16	5430	2574УХЛ4	3,2	2,4-4	≈380	≈220

 

Таблица 6 Аппараты блоков управления

 

 

 

Тип блока	Состав  блока
	Выключатель	Пускатель	Тепловое  реле
БМ 5130 3974 УХЛ4	ВА 57Ф35 340010 100А	ПМ12-100150	РТТ-321 80А(68-92)
БМ 5130 4474 УХЛ4	ВА 57Ф35 340010 250А	ПМ12-250150	РТЛ-1010 (228-360)
БМ 5130 3674 УХЛ4	АЕ2046 50Аотс.121н 50А	ПМЛ4100	РТЛ-2057(38-52)
БМ 5430 2574 УХЛ4	ВА 51-25-3400 6,3 А	ПМЛ 1100	РТЛ-1008 (2,4-4)
БМ 5430 1974 УХЛ4	ВА 51-25-3400 1,6А	ПМЛ 1100	РТЛ-1005(0,61-1)

*На все пускатели  ПМЛ устанавливается приставка ПКЛ-2204(~220В, 2з 2р)

Выбор защитных аппаратов на 1Щ QF6 и QF8

Для автоматического  регулирования электрических цепей  при ненормальных режимах и для  резких оперативных переключений применяются  автоматические выключатели.

Выбор вводных  и секционных автоматов QF6 и QF8 на щите 1Щ

                      ,       (17)

 

где S_maх - максимальная полная мощность на щите 1Щ, кВт;

          U_н - номинальное напряжение питающей сети, В;

                   I_н = .

 

Ток расцепителя I_н.р., А, вычисляется по формуле

I_н.р. = I_н * 1,1; (18)

                                     

I_н.р. = 68,79 * 1,1 =75,66 А.

Выбирается  автомат серии ВА-51-31 с током I_ном.=100А, I_рас. =80 А, I_мгн. =1600А по «Методическим указаниям к выполнению курсового проекта» [10,С. 95].

 Выбор линейных  автоматов QF7, QF5

Для автоматов QF7, QF5 расцепитель выбирается по номинальному току расцепителя автоматов QF6 и QF8.

Выбираются  автоматы типа А3712Б I_ном. = 160А, I_рас. = 100А, I_мгн. = 1600А.

Выбор вводных защитных аппаратов на щите 0,4кВ QF1 и QF2

Вводные и секционные автоматы QF1 и QF2, на щите 0,4кВ, выбираются по максимальной мощности на щите 0,4кВ по формулам (17), (18).

I_н =

;

 

I_н.р. = 258,24 * 1,1 =284,06 А.

Выбираются автоматы типа А3744С I_ном. = 630А, I_рас. = 320А, I_мгн. = 3200А.

Выбор аппаратов  защиты для индивидуальных приемников QF3,QF10 и QF4.QF11

Выбор QF3,QF10 и QF4.QF11 заключается в сравнении с номинальным током и током расцепителя блока управления по условию (16).

QF3.QF10 выбираются автоматы типа А3712Б I_н.а = 160А, I_н.р. = 160А, I_отс. = 630А.

QF4.QF11 выбираются автоматы типа А3712Б I_н.а = 250А, I_н.р. = 250А, I_отс. =2500А

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.10  Выбор марки и сечения кабелей  питающей и     распределительной  сети

   Сечения проводов и кабелей в электросетях определяют расчётным путём в зависимости от электрических нагрузок.

Выбор сечения в сети напряжением до 1кВ проводят следующими методами:

2.10.1. Проверка по нагреву

I_дд ≥ I_расч

 

где   I_дд – длительно допустимый ток, А (Кнорринг Г.М. таблицы 12.13, 12.14)

2.10.2. Проверка сечения по отключающей способности автомата