Развитие методов и аппаратуры для защиты от перенапряжений

 

Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное  учреждение

высшего профессионального  образования

«Омский государственный  технический университет»

 

Кафедра ЭсПП

 

 

 

РЕФЕРАТ

по дисциплине «История электроэнергетики»

на тему:

              РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ И АППАРАТУРЫ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

 

Выполнил студент группы   142

                                                                      

                                          Проверил

                                                                                 

 

 

 

Сургут  2013

РАЗВИТИЕ МЕТОДОВ И  АППАРАТУРЫ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ

Габариты, стоимость и  надежность высоковольтного электрооборудования  в линиях электропередачи в значительной степени зависят от уровня изоляции, который устанавливается и контролируется испытательными напряжениями в соответствии с ГОСТ 1516.1-76. При выборе испытательных напряжений исходят из того, что высоковольтные аппараты, находясь неограниченно долго под наибольшим рабочим напряжением промышленной частоты, должны выдерживать ограниченные по времени воздействия повышенных напряжений промышленной частоты и воздействия импульсных перенапряжений (коммутационных длительностью порядка нескольких миллисекунд и грозовых длительностью порядка 10—100 мкс).

Ограничение уровня возможных  грозовых  и коммутационных перенапряжений возлагается на разрядники, являющиеся основополагающими аппаратами, определяющими уровень ограничения перенапряжений, а соответственно и выбор уровней изоляции электрооборудования, т.е. обеспечения координации изоляции.

Первоначально разрядником  являлся искровой промежуток с пробивным напряжением ниже, чем уровень изоляции защищаемого оборудования. Его пробой требовал отключения короткого замыкания.

Для защиты от грозовых перенапряжений изоляции линейных подходов к подстанциям, участков пересечения линий различного номинального напряжения, а также для зашиты электрооборудования маломощных подстанций напряжением 3—10 кВ применяются трубчатые разрядники, выполняемые на напряжения до 220 кВ. Пробой искровых промежутков трубчатого разрядника при грозовых перенапряжениях сопровождается прохождением тока промышленной частоты, который гасится автоматически самим аппаратом, и отключение линии не требуется [5-24; 5.25].

Следующий этап — это  вентильный разрядник, в котором многократный искровой промежуток включался с последовательным нелинейным резистором в виде отдельных последовательных дисков, изготовленных на базе карбида кремния (51С) с высокотемпературным обжигом в среде водорода (тирит).

Напряжение на этом резисторе (остающееся напряжение) при импульсе тока 5—10 кА (8/ 20 мкс) принимается равным пробивному импульсному напряжению искрового промежутка, что и определяет уровень ограничения перенапряжения.

В 40-х годах на базе исследований ВЭИ был разработан многократный искровой промежуток, дугогасящая способность  и стабильность пробивного напряжения которого при предразрядных временах от 0,1 мкс до воздействия напряжения промышленной частоты обеспечивались оригинальной конструкцией единичного искрового промежутка (ИП) и шунтировкой многократного ИП нелинейным резистором.

Для рабочего последовательного  нелинейного резистора была разработана новая безобжиговая технология изготовления дисков (вилит). За разработку и внедрение в серийное производство отечественных вилитовых вентильных разрядников серии РВС на напряжение до 220 кВ коллективу ВЭИ и ленинградского завода «Пролетарий» (Л.И. Иванов, В/И. Дружинина, В.П, Савельев, П.С- Бловман и др.) присвоено звание лауреатов Государственной премии [5.26].

Дальнейшее совершенствование  вентильных разрядников в направлении  улучшения их защитного действия в мировой и отечественной практике проводилось путем повышения дугогасящей способности ИП, что обеспечивало возможность увеличения сопровождающего тока, и путем увеличения пропускной способности ИП и рабочего сопротивления (в основном увеличением диаметра дисков), а также улучшения нелинейности.

 

Рис. 5.9. Схемы  аппаратов для защиты от перенапряжений, характеризующие этапы их совершенствования

1 — координирующий  искровой промежуток; 2 — вентильный  разрядник типа РВС; 3 — магнитно-вентильный  разрядник типа РВМГ; 4 — магнитно-вентильный  комбинированный разрядник типа  РВМК;

5 — безыскровый  разрядник — ограничитель перенапряжений нелинейный (ОПН)

В ВЭИ в 60-с годы были исследованы  принципы магнитного вращения и гашения дуги сопровождающего тока и разработаны конструкции отечественных магнитных искровых промежутков, защищенные авторскими свидетельствами. На базе этих искровых промежутков и вилитовых дисков увеличенного диаметра была разработана серия магнитно-вентильных разрядников РВМГ на напряжение до 500 кВ, которые изготавливались ленинградским заводом «Пролетарий». Проектирование дальних ЛЭП СВН выявило необходимость ограничения коммутационных перенапряжений на концах линии при возможных коммутациях, что приводило к тяжелым по амплитудам и длительности воздействиям на вентильные разрядники. Это обусловило разработку новой серии магнитно-вентильных разрядников типа РВМК, не имеющей аналогов за рубежом.

В этой серии (рис. 5.9) коммутационные перенапряжения воздействуют на полное рабочее сопротивление, а при грозовых перенапряжениях с большими амплитудами импульсных токов часть рабочего сопротивления шунтируется ИП для снижения грозозащитного уровня.

Разработка и внедрение  отечественных магнитно-вентильных разрядников серий РВМГ и РВМК, защищенных авторскими свидетельствами, позволили поднять номинальное напряжение ЛЭП с 400 до 500 кВ без изменения уровней изоляции всего комплекса электрооборудования, что было отмечено Ленинской премией в 1970 г. (А.А. Акопян, А.В. Панов и др.).

Серия РВМК, специально предназначенная  для ограничения как грозовых, так и тяжелых режимов внутренних перенапряжений, способствовала созданию в России и СНГ ЛЭП с номинальными напряжениями 330, 500, 750 и 1150 кВ, Характеристики вентильных разрядников серий РВС, РВМГ и РВМК закреплены ГОСТ 16357-83, и до настоящего времени эти вентильные разрядники обеспечивают координацию изоляции подстанций СВН России, СНГ и также ряда стран дальнего зарубежья.

Разработка высоконелинейных резисторов на базе оксида цинка 2п0 послужила  основой создания разрядника без  искровых промежутков, именуемого в отечественной практике ограничителем перенапряжений нелинейным (ОПН). Высокая нелинейность позволяет оставлять его включенным при наибольшем допустимом напряжении неограниченно долго. При этом уровень ограничения перенапряжений определяется только его вольт-амперной характеристикой (ВАХ), охватывая и область возможных коммутационных перенапряжений с меньшими амплитудами токов.

Следует подчеркнуть, что  вентильные разрядники после поглощения энергии при перенапряжении должны поглощать еще значительную часть энергии при протекании сопровождающего тока, который в ОПН практически отсутствует (порядка нескольких миллиампер).

Однозначность защитных характеристик, упрощение конструкции, снижение габаритов при одновременном улучшении защитных характеристик столь очевидны, что ведущие фирмы отказались от производства традиционных вентильных разрядников. Кроме того, наметилась тенденция замены обычного фарфорового корпуса на полимерные конструкции, позволяющие уменьшить массогабаритные показатели, увеличить длины пути утечки, снизить повреждения при транспортировке и взрывобезопасность.

Основными параметрами ОПН  являются:

наибольшее допустимое напряжение (U_НД или U_с по аббревиатуре МЭК 99-4) — это действующее значение напряжения промышленной частоты, которое допускается на ОПН неограниченно долго и не приводит к потере теплового равновесия после поглощения энергии в процессе ограничения перенапряжений и воздействия повышенного напряжения в течение нормированного времени. Значение U_НД в большой степени зависит от возможной деградации (старения) высоконелинейных резисторов в процессе эксплуатации;

пропускная способность  ОПН — это способность многократно (обычно 18—20 раз) поглотить энергию при ограничении перенапряжения без разрушения и изменения характеристик. Естественно что чем ниже уровень ограничения перенапряжений, тем больше должна быть пропускная способность ОПН;

остающиеся напряжения —  это напряжения на ОПН при воздействии  импульсов тока различной амплитуды и формы, т.е. вольт-ампсрные характеристики ОПН, которые характеризуют уровень ограничения перенапряжений при импульсных воздействиях. Для грозовых воздействий принимаются импульсные токи длительностью 8/20 мкс, а для коммутационных — с фронтом 30 мкс и более;

допустимые напряжения промышленной частоты в зависимости от времени их приложения. ОПН, ограничив импульсные напряжения и поглотив определенную энергию, может оказаться на некоторое время под воздействием напряжения промышленной частоты выше чем U_НД (например, 1,4 U_НД до отключения КЗ при эффективном заземлении нейтрали).

Способность ОПН выдерживать  повышенные напряжения промышленной частоты  задается в зависимости от времени. Все нормируемые параметры ОПН подтверждаются соответствующими испытаниями, объем и методы которых определены международным стандартом МЭК 99-4.

Первые ОПН в практике России были разработаны ПО «Электрокерамика» (Ленинград) и установлены на ряде сибирских электростанций.

Освоение технологии производства не старящихся высоко нелинейных резисторов типа МНР и конструкций с полимерной изоляцией (ВЭИ) позволило обеспечить разработку и производство серии ОПН на классы напряжения от 6 до 220 кВ, отвечающих международному стандарту МЭК 99-4 и не уступающих мировым аналогам.

Координацией изоляции электрооборудования называется взаимное согласование значений воздействующих напряжений (перенапряжений), электрических характеристик защитной аппаратуры и изоляции оборудования, обеспечивающее надежную работу и высокую экономичность электроустановок. На основе такого согласования для каждого класса напряжения устанавливаются испытательные напряжения промышленной частоты и импульсные испытательные напряжения, которые являются нормой, обязательной к выполнению.

Первые нормативные требования на уровни изоляции оборудования напряжением до 35 кВ были изложены в «Правилах и нормах IX Всесоюзного электротехнического съезда» (1927 г.). В них были нормированы испытания изоляции трансформаторов, вводов и опорных изоляторов только напряжением промышленной частоты.

В 1936 г. в ВЭИ был разработан «Проект норм испытаний электрической  прочности изоляции силовых трансформаторов». В нем наряду с испытаниями одноминутными напряжениями промышленной частоты были предложены импульсные испытания трансформаторов напряжением до 220 кВ. 11ормы на испытательные напряжения промышленной частоты вошли в ОСТ Наркомтяжпрома № 2514, введенный с 1937 г.

Принципы стандартизации импульсной прочности и уровни изоляции, предложенные МЭЗ и ВЭИ (А.В. Панов, А.В. Сапожников, В.А, Карасёв и др.) были одобрены в 1940 г. на Всесоюзном совещании  по трансформаторостроению. Предполагалось согласовать их в течение 1941 г. с  заинтересованными организациями и представить на утверждение проект стандарта. Однако в связи с военными условиями пришлось ограничиться выпуском в 1941 г. ГОСТ 1516-42 «Напряжения испытательные и разрядные высоковольтных трансформаторов, аппаратов и изоляторов, предназначенных для установок, связанных с воздушными сетями» без требований к импульсной прочности изоляции.

Взамен ГОСТ 1516-42 в 1961 г. введен ГОСТ 1516-60, разработанный в ВЭИ. Стандарт охватывал нормы и методы испытаний, в том числе импульсным напряжением, электрооборудования 3—220 кВ.

В последующие годы работа по подготовке нового издания стандарта  завершилась утверждением ГОСТ 1516-68 со сроком введения в 1969 г. При разработке этого стандарта учитывалась необходимость его сближения с рекомендациями мэк.

Головной разработчик  стандартов — ВЭИ. Нормативные требования, заложенные в стандарты, основываются на теоретических и экспериментальных исследованиях научных лабораторий института. Большой вклад в разработку внесли специалисты МЭЗ, заводов «Электроаппарат» и «Изолятор», ВИТ и др. Автором проекта ГОСТ 1516-68 и предшествовавших выпусков стандарта был А.В. Панов. В подготовке проекта ГОСТ 1516-68 участвовал А.В. Сапожников. Авторы проекта ГОСТ 1516-73 А.В. Сапожников и В.К. Кожухов [5.27].

В настоящее время уровни изоляции электрооборудования напряжением 3—500 кВ нормированы ГОСТ 1516.1,2-76*, который состоит из двух частей. Впервой части приведены нормы на испытательные напряжения промышленной частоты и на импульсные испытательные напряжения, а во второй части — методики испытаний. Нормы на испытательные напряжения электрооборудования напряжением 750 кВ регламентированы ГОСТ 20690-75* (звездочки в обозначениях стандартов указывают па продление сроков их действия). Авторами проектов стандартов являются Л.К. Лоханин, В.М. Погостин. М.И. Сысоев.

В идеале координация изоляции должна основываться на всесторонних данных о перенапряжениях, электрической прочности изоляции и экономических факторах и должна учитывать статистический характер распределения амплитуд перенапряжений и выдерживаемого изоляцией напряжения. Существующий метод координации изоляции является лишь приближением к указанному идеальному, так как многие из используемых данных неполные или ориентировочные.

Практически одна сторона  проблемы координации изоляции заключается в анализе факторов и условий, от которых зависят перенапряжения на зажимах электрооборудования, выборе определенных условий в качестве основы для стандартизации уровней изоляции, нормировании этих уровней — испытательных напряжений электрооборудования. Вторая сторона проблемы — решение вопросов, возникающих в тех случаях, когда условия в отношении воздействия перенапряжений отличаются от принятых для стандартизации. При неблагоприятных условиях задача заключается в изыскании дополнительных средств ограничения перенапряжений до уровня, допустимого при стандартизованных испытательных напряжениях электрооборудования. Наоборот, при благоприятных условиях целесообразно выявлять возможности упрощения защиты от перенапряжений до степени, допускаемой уровнем изоляции электрооборудования.